Приведено семейство

Для иллюстрации сказанного на рис. 1.7 приведено распределение физико-механических (ивкродефорьэция кристаллической решётки металла, оиредиленная рентгенографически) и электрохимических свойств металла сварного патрубка нерациональной с точки зрения механохимическои коррозии.

Чтобы пояснить эту картину, представим себе, что мы нанесли на боковой поверхности стержня линии на равном расстоянии друг от друга. Деформации стержня вызовут изменения расстояний между этими линиями. На рис. 445, б таким способом изображено мгновенное распределение деформаций стержня, соответствующее тому же моменту времени, для которого на рис. 445, а приведено распределение смещений (конечно, смещения и деформации на этих рисунках преувеличены).

скольжения в рассматриваемой точке к оси Or. (TQ =-----kM). В качестве примера на рис. 4.15 приведено распределение OQ, построенное с учетом (4.44) и (4.47).

На рис. 1.2 приведено распределение потенциала вдоль сооружения при катодной защите.

Число отказов колонных аппаратов относительно невелико по сравнению с другими видами технологического оборудования. На рис. 1.4 приведено распределение аварий и неполадок по видам оборудования, эксплуатируемого в ОАО "Салаватнефтеоргсинтез" (1- печи, котлы; 2-трубопроводы; 3- колонны; 4- компрессоры, 5- насосы).

ные же коэффициенты теплоотдачи могут существенно отличаться друг от друга в зависимости от способа обогрева. Сравнительные исследования 'местных коэффициентов теплоотдачи был л проведены в [Л. 6-10], результаты их даны на рис. 6-8. На этом графике приведено распределение местных коэффициентов теплоотдачи и температурных напоров по высоте в условиях конденсационного и электрического обогревов трубы при одинаковых средних тепловых потоках. Опытные данные были получены на одной и той же опытной установке (см. ниже).

Профиль скорости по сечению при движении жидкости в кольцевых каналах существенно отличается от профиля скорости при движении жидкости в трубах. На рис. 11.21 приведено распределение скоростей в кольцевых каналах при различных отношениях диаметра внутренней трубы d\ к диаметру наружной d2 для нескольких значений числа Re [16]. Из рисунка видно, что картина распределения скорости вблизи поверхности внешней трубы остается почти одной и той же при различных значениях отношения di/d2. В то же время распределение скорости в области, примыкающей к внутренней трубе, существенно изменяется и с уменьшением этого отношения все более отличается от распределения у поверхности внешней стенки. При этом с уменьшением d\/d2 максимум кривой профиля скорости перемещается от центра канала к внутренней его поверхности, вследствие чего градиент скорости у внутренней стенки возрастает.

скольжения в рассматриваемой точке к оси Or, (TQ =-----?м). В качестве примера на рис. 4.15 приведено распределение а@, построенное с учетом (4.44) и (4.47).

Результаты решения при ff ч= \R = const (однородное винтовое течение) и экспоненциальном законе начальной закрутки в виде линий тока представлены на рис. 5.1, а, б [15] . На рис. 5.1, а в верхней части приведено распределение вращательной, а в нижней осевой скорости. При к > 3,83, как показывает решение, в идеальном закрученном потоке возникают периодические стационарные циркуляционные зоны, не связанные между собой (рис. 5.1, б). Обратные течения у оси канала образуются при ?f 5" > 2,42.

/На рис. 10-2 приведено распределение скоростей согласно уравне-шию (10'5)- Здесь же представлена кривая температур согласно уравнению (10-1). Максимум скорости соответствует значению

Для примера на рис. 1.11 приведено распределение серы в продуктах сгорания эстонских сланцев на выходе из топочной камеры в зависимости от коэффициента избытка воздуха в топке. Использованы следующие обозначения относительных количеств серы в общем ее количестве в топливе: тс-т — сульфатная, тс-д — сульфидная, /ил — сера в газообразном состоянии. С изменением коэффициента избытка воздуха в топке изменяется соотношение форм серы в продуктах сгорания.

Схема изохронных кривых статической ползучести показана на рис. 2.3.12, а, причем т = 0 соответствует мгновенной статической кривой, все другие кривые представляют собой изохронные кривые ползучести. Схема изоциклических кривых показана на рис. 2.3.12, б. Приведено семейство «мгновенных» кривых циклического деформирования (т = 0), что соответствует случаю отсутствия ползучести. Схема изохронных кривых циклического деформирования (повторное нагружение в сочетании с ползучестью при выдержке под нагрузкой) показана на рис. 2.3.12, в.

На рис. 4 приведено семейство кривых Т0 = / (Fn) для различных значений апр, полученное для стали (V ^ 1 см3) 'при температуре 300° К и значении F = 1. Как видно из графика, увеличение начального коэффициента использования несущей способности FH приводит к потере долговечности, причем тем большей, чем выше прочностные характеристики металла '(апр). Поэтому при заданном уровне относительной долговечности, т. е. определенном сроке безаварийной эксплуатации, более высокопрочная сталь требует меньшей начальной относительной нагрузки FH. Это необходимо учитывать при расчетах и проектировании конструкций. При заданном начальном коэффициенте использования несущей способности («коэффициенте запаса») долговечность ниже также у высокопрочных сталей. Это обусловлено резким усилением механохимического эффекта при высоких механических напряжениях»

На рис. 4 приведено семейство кривых Т0 = f (FJ для различных значений 0ПР, полученное для стали (V х 7 см3) при температуре 300 К и F = 1. Как следует из графика, увеличение начального коэффициента использования несущей способности FH приводит к потере долговечности, причем тем большей, чем выше прочностные характеристики металла (апр). Поэтому при заданном уровне относительной долговечности, т. е. определенном сроке

увеличивается по абсолютной величине лишь тангенциальная составляющая поля, тогда как нормальная компонента остается практически неизменной (кривые /, 2). На рис. 5 приведено семейство кривых, отражающих зависимость компонент поля от параметров дефекта для различных значений h0. Для зубчатого дефекта (Ну) max (кривые 2, 4) слабо зависит от ширины и глубины по сравнению с дефектом, имеющим гладкие стенки (пунктирные кривые), (Ях)юах .с увеличением 26 резко возрастает, а при увеличении h медленно приближается к постоянному пределу, величина которого зависит от соотношения параметров дефекта. (Я2/)тах при изменении h практически постоянна даже для дефектов, имеющих значительную ширину (кривые 2, рис. 5, а).

Представляет интерес наименьшее значение pmin, определяемое по формуле (5.48) при /х = /1Шах- На рис. 50 приведено семейство

Ha рис. 51 приведено семейство кривых ах/р для ряда фиксированных значений о. На основании зависимостей (5.51) аналогичный вид имеет график а2р, отличающийся лишь знаком функции и масштабным коэффициентом аа. Если а < 1

На рис. 74, а приведено семейство кривых 6^ (а, и). 2. Р е ж и м / = 1. На основании (6.10), (6.21)

приведено семейство характеристик, построенных для различных значений величины начального натяга. Вертикальные линии, проведенные штрих-пунктиром, указывают значения
В качестве примера на рис. 13 приведено семейство кривых коррозионной усталости различных вероятностей разрушения образцов титанового сплава ВТ14, построенных методом линейного регрессионного анализа с учетом порога чувствительности по циклам. Образцы испыта-

снимаются опытным путём и изображаются в виде графиков. На фиг. 74 приведено семейство сеточных характеристик, а на фиг. 75 — анодных.

чения хорошего звукопоглощения на низких частотах необходимо увеличивать толщину поглощающего слоя На фиг. 4 приведено семейство характеристик