Приводятся зависимости

В этой более сложной системе, содержащей металл, способный к образованию нескольких различных ионов, приводятся уравнения, описывающие равновесия между этими ионами. На диаграммах эти равновесия отражены следующим образом. Уравнение решается для того частного случая, когда активности ионов, находящихся в равновесии друг с другом, равны. Кривые для этих частных случаев разбивают диаграмму на поля, называемые областями преобладания. Точкам, лежащим в той или иной области преобла-

что практически не приводит к упрощению уравнений равновесия (1.64) —(1.68), поэтому эти уравнения здесь не приводятся.

В главе III приводятся уравнения для определения величины моментов сил упругости в разных узлах машины с помощью главных координат.

Предлагается упругопластическая инерционная модель для описания свойств металла, находящегося в кристаллизаторе машины непрерывного литья заготовок в сложном двухфазном (твердо-жидком) состоянии. Приводятся уравнения движения слитка через кристаллизатор, подверженный вибрациям. Описываются особенности моделирования на АВМ и дается краткий анализ полученных результатов. Ил. 4, библ. 3 назв.

В табл. 1 приводятся уравнения, описывающие закономерности утонения труб широко используемых в настоящее время сталей в продуктах сгорания мазута и природного газа в зависимости от времени и температуры. В этих формулах учтена зависимость показателя степени п от температуры, т. е. при обработке экспериментальных данных использована зависимость (2).

Ниже приводятся уравнения баланса указанных кинематических цепей зубо-фрезерного станка модели 5Б32 (фиг. 162) и расчетные формулы для их настройки. Настройка зубофрезерных станков других моделей производится на основе тех же расчетных перемещений.

Ниже приводятся уравнения баланса перечисленных выше кинематических

Здесь не приводятся уравнения для турбулентного течения жидкости. С основами теории турбулентного переноса количества движения,, теплоты и вещества можно познакомиться, обратившись к [2-1, 2-3, 2-4].

Приводятся уравнения обобщенной реологической модели изолированной мышцы для случая ее полного сокращения и постоянного возбуждения. Рис. 3. Лит. 18 назв.

и соответствующие диаграммы и приводятся уравнения реакций, проте-

Получение металлического кальция термическим восстановлением извести запатентовано Пиджсном и Мак-Кетти 1106]. Тонкоизмсльчепную известь, содержащую не более 3% примесей и не более 1 % окиси магния, брикетируют с избытком 5—20% порошкообразного алюминия, применяемого в качестве восстановителя. Брикеты нагревают в вакууме 10 мк рт. ст. или более глубоком приблизительно до 1170°. Реторту нагревают таким образом, что пары кальция конденсируются в зоне, где температура поддер-живаетси при 740- 680". Пары магния конденсируются в зоне с температурой в пределах 350—275°. Смесь двух металлов конденсируется в промежуточной зоне с температурой 485—400°. В патенте описываются аппаратура и соответствующие диаграммы и приводятся уравнения реакций, протекающих при нагревании брикетов

В опытах авторов работы [54] кипение осуществлялось на трубах из нержавеющей стали 1Х18Н9Т диаметром 5,45X0,2 мм с пористым покрытием, полученным электрохимическим методом. Пористый слой осаждался электрохимическим способом из водных растворов солей и представлял собой композиции Fe—Ni, Fe—Ni— MO, Fe. После нанесения покрытия производилось спекание его в атмосфере водорода. Толщина слоя изменялась в пределах от 10 до 140 мкм. В работе приводятся зависимости q=f(M), полученные при кипении фреонов-12 и 22, а также аммиака на стальных и медных трубах диаметром 20—25 мм с металлизационным покрытием и с покрытием, полученным методом спекания металлических порошков. На рис. 7.22 приведены осредненные зависимости q = =f(&t), полученные в указанных опытах. Из рисунка видно, что интенсивность теплообмена на пористых металлических покрытиях, нанесенных металлизационным способом и методом спекания, при-

В работах [1—3] приводятся зависимости для интенсивности процесса фреттинг-коррозии от а, р, s, v и даны аналитические выражения для интенсивности процесса, в которые входят параметры а, р, v. Однако практически отсутствуют исследования, устанавливающие связь между параметрами процесса и сопротивлением усталости материала при фреттинге (фреттинг-усталости). Зависимость изменения относительной величины npe,,e,im выносливости некоторых материалов от параметров процесса а ж р, полученных автором, представлена на рис. 1. Можно отметить достаточно узкий диапазон а и р, где наблюдается максимальная интенсивность снижения предела выносливости материала, поврежденного фреттингом. На интенсивность процесса фреттинга существенное влияние

Возможности динамического синтеза могут быть существенно расширены, если воспользоваться одним из рассмотренных выше законов оптимального нагружения. В табл. 9 приводятся зависимости для безразмерных характеристик 9 (т), в которых график 9" (т) также имеет вид трапеции, однако соответствующие боковым сторонам переходные кривые отвечают оптимальному закону нагружения (3.80). С учетом проведенного выше анализа чувстви-- тельности использование этого закона целесообразно при 0,7 «s sg v «? 2,5н-3. В приведенных зависимостях в соответствии с (3.80) t, = 1 — v"2; с помощью этого параметра осуществляется оптимальная частотная настройка.

Отметим, что дельта-метод может быть использован и для нелинейных дифференциальных уравнений. В качестве примера ниже приводятся зависимости для динамической модели 1—П—О (см. п. 19):

Рассматриваются ошибки положения, перемещения, передаточного отношения и ускорения, вызванные случайной векторной первичной ошибкой — эксцентриситетом. Процесс получения этих ошибок моделируется на ЭЦВМ. Приводятся зависимости между эксцентриситетом и возникающими из-за него колебаниями. Илл. 5 библ. 7 назв. ' '

В книге рассматривается проблема наивыгоднейшего теплового двигателя мощных электрических станций. Разработаны некоторые теоретические обоснования и получено уравнение состояния перегретого водяного пара. На основе экспериментальных работ ВТИ и МЭИ вычислены опорные точки таблиц термодинамических свойств перегретого водяного пара до р = 1000 кг/см2 и t = 1000° С и составлена энтропийная диаграмма. Исследованы циклы и реальные тепловые схемы паро-и газотурбинных установок мощных электрических станций. Определены величины к. п. д., наибольшие мощности в зависимости от начальных параметров пара для паротурбинных установок и параметров газа для газотурбинных установок. Приводятся зависимости для процессов в регенераторе и наибольшей мощности газотурбинных установок.

Решающее влияние в принимаемой стратегии управления запасами на величину параметров модели оказывает функция затрат. Обычно в системе материального обеспечения рассматриваются следующие издержки: связанные с заказом материалов и их транспортировкой; обусловленные затратами на хранение материалов; возникающие в результате недостатка материалов; обусловленные утратой материалами свойств при хранении и другими потерями, сопровождающими хранение материалов. В работе [86] приводятся зависимости для определения издержек некоторых видов. Издержки, не зависящие от характеристик модели, из рассмотрения исключаются.

в) при больших частотах возмущения наблюдается автомоделыюсть относительно чисел Струхаля 4. Там же [74] приводятся зависимости моментов возмущающих сил от неоднородности потока, обусловленной кромочными следами для профиля лопатки Р2617А.

В табл. XIV-15 приводятся зависимости для расчета двух простейших и широкоприменяемых в машиностроении типов плоских пружин.

Приводятся зависимости масштабов и параметров турбулентности во входных патрубках насосов от геометрических и гидродинамических факторов. Анализируются связи между параметрами гидроупругих возмущений квазистационарной и спектральной моделей турбулентности.

(фиг. VI. 7 и VI. 8); объем отдельных исследований все же невелик, а их результаты часто трудно сравнить. Во многих работах приводятся зависимости между кратковременной прочностью аг и усталостной о_1г обычно в виде