Приводится сопоставление

По этим причинам мы остановились на записи критерия через скалярные функции от компонент тензора напряжений — подходе, представляющемся нам наиболее перспективным. Скалярную функцию от компонент тензора можно образовать непосредственно в виде полинома. Впервые анизотропный критерий разрушения, записанный через тензорный полином (полином от компонент тензора деформаций), в неявном виде предложил Фойхт [48] примерно в 1890 г. для описания анизотропии прочностных свойств кристаллов. Современные работы с использованием аналогичных формулировок для анизотропных композитов принадлежат Ашкеиази [2], Гольденблату и Копнову [18] и другим авторам (Малмейстер {31], Богю [5], Цай и By [46]). В работе [46] приводится следующая формулировка критерия разрушения:

В [2] приводится следующая зависимость для определения статического давления на выходе из рабочего колеса:

В [5] приводится следующая формула для определения удельных приведенных затрат:

В работе [223] приводится следующая температурная зависимость растворимости окиси натрия в металлическом натрии:

Для температуры 25° приводится следующая интерполяционная формула для коэффициента активности натрия, растворенного в ртути

В [10] приводится следующая табличная формула, позволяющая просуммировать ряд (6):

В соответствии с результатами ряда ранее проведенных исследований повышение удельного веса этих групп потребителей, имеющих наибольшую неравномерность, должно приводить к разуплотнению суточных графиков суммарной нагрузки. Так, расчет перспективных показателей режима электропотребления по методике Гидропроекта для одного из вариантов развития энергосистем СССР позволил установить, что заполнение графиков нагрузки за период с 1960 по 1975 г. снизится на 6—9%, а отношение минимума к максимуму в расчетных суточных графиках уменьшится на 17—28% [Л. 13]. В работе приводится следующая динамика показателей электропотребления по ЕЭС европейской части СССР (табл. 3-26).

Этот метод испытаний в течение последних лет был заменен рядом разделов, таких как «Распространение пламени по поверхности» (часть 7, 1971 г.), «Огнестойкость конструкций» (часть 8), которые на практике нашли более широкое применение. В разделе «Распространение пламени по поверхности» приводится следующая классификация поверхностей.

Инструкция Е15, пункты 1 (е, f, g), 2, 3 и 4: Стены и потолок (также содержит ссылку на части 6 и 7). В инструкции Е15 приводится следующая классификация огнестойких материалов:

Франция. Имеется ряд документов, в которых излагаются требования к огнестойкости материалов, используемых в строительстве. Наиболее важный из этих документов был опубликован в сборнике официальных документов Французской республики 26 июня 1973 г., в котором приводится следующая классификация материалов по горючести:

Ниже приводится следующая редакция п. ЭШ-2-15: Все Электросварочные установки с источниками переменного и постоянного тока, предназначенные для сварки в особо опасных условиях (например, внутри металлических емкостей, в колодцах, туннелях, на понтонах, в котлах, отсеках судов, наружных работах), должны быть оснащены устройствами автоматического отключения напряжения холостого хода или ограничения его до напряжения 12 В с выдержкой времени не более 0,5 с.

Протекторы (гальванические аноды) для размещения в грунте выполняют преимущественно из магния. Впрочем, при удельном' электросопротивлении грунта менее 20 Ом-м могут быть экономичными также и цинковые протекторы, имеющие больший срок службы. В табл. 22.1 приводится сопоставление затрат на катодную защиту магниевыми протекторами при общей величине токоотдачи 100 мА и различном электросопротивлении грунта. В зависимости от фактического сопротивления грунта соответственно варьировали размеры протекторов или

В качестве иллюстрации ниже приводится сопоставление расчета максимального расхода смеси газа, пара и жидкости, выполненного по предложенной здесь расчетной модели, с результатами экспериментов, описанных в гл. 3. На рис. 5.8 показано изменение расхода смеси насыщенной воды с газом через цилиндрический канал в зависимости от объемного газосодержания на входе в канал. При этом в выходном сечении образовывалась смесь воздуха с влажным паром. Поэтому за газовую компоненту принималась смесь воздуха с сухим насы-

В качестве примера приводится сопоставление теоретических и экспериментальных кривых изменения давления в межступенчатых коммуникациях в зависимости от номера прямого хода (рис. 3). Штриховые кривые — теоретические, сплошные — экспериментальные.

На рис. 7-18 приводится сопоставление опытных и расчетных значений коэффициентов прочности для моделей из углеродистой стали. Как видно из рисунка, между опытными и расчетными коэффициентами прочности получилось вполне удовлетворительное соответствие.

Авторы работы [6] утверждают, что критерий Вебера, являющийся мерой соотношения сил поверхноглного натяжения и сил тяжести, заметного влияния на теплообмен не оказывает. В работе [7] приводится сопоставление экспериментальных данных авторов с расчетными данными, полученными по рекомендациям1 Клипстейна [1] и Сидемана [2]. Как правило, время испарения; капли, зафиксированное в экспериментах авторов [7], больше расчетного. Удовлетворительно совпадение времени испарения кипящих капель изопентана в воде у авторов [7] с работой [2]. Авторы работы [7] приходят к выводу, что каждой паре сред необходимо иметь свое расчетное уравнение. В частности, они: рекомендуют формулы, приведенные в табл. 2 (сплошная среда — дистиллированная вода).

Следует заметить, что результаты расчетов по формулам различных авторов значительно расходятся между собой. В [Л. 38] приводится сопоставление расчетных значений расходов, вычисленных по десяти формулам, принадлежащим разным исследователям. При начальном давлении р! = 20 бар, относительном противодавлении рпр/р1 = 0,2 и относительной длине lid = 1,6 расчетные величины расходов различаются между собой на верхнем пределе более чем в 5 раз.

Согласно расчету при нагрузке котла 70%' от номинальной, чему соответствует нагрузка блока около 160 Мет, коэффициент рециркуляции г должен быть равен 20%'. Фактически же при этой нагрузке г=13%. Такое расхождение действительной и расчетной производительности дымососа рециркуляции объясняется чрезмерно высоким сопротивлением тракта, в основном вследствие отключения нижнего сброса рециркулирующих газов *, повышенного сопротивления входных отверстий (шлиц) верхнего сброса и значительным превышением разрежения (по сравнению с расчетным) в месте отбора рециркулируемых газов. Ниже приводится сопоставление опытных и расчетных данных по рециркуляционной установке.

» В работе приводится сопоставление рассчитанных по модели резуль-

Приводятся результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления в пароводяном двухфазном потоке с конденсацией, движущемся в вертикальной трубе длиной Ь=3 м с внутренним диаметром й=10 мм, при давлении р=5 МПа. Приводится сопоставление полученных зависимостей с данными других авторов. Установлено, что в области чисел Рейнольдса пара на входе в трубу Ке^* > 4.7.-10* коэффициент сопротивления трения можно рассчитывать по формуле С"=1.25/(Не")°'25; при Кевх < 4.7-Ю4 — для определения С" следует пользоваться графиком, построенным по опытным данным. Библ. — 14 назв., илл. — 6.

Анализируются условия формирования кризиса движения в потоке двухфазной смеси. Предлагается выражение для показателя адиабаты (изоэнтропы) двухфазной смеси, позволяющее по известным параметрам заторможенного потока определять критические параметры смеси, расход и критическую скорость истечения. Приводится сопоставление расчетных и экспериментальных данных. Библ. — 11 назв.", ил. — 4.

Ниже приводится сопоставление теплотворной способности и жаропроизводительности горючей массы древесины с теплотворной способностью и жаропроизводительностью углерода, горючей массы кокса и мазутом: