Представлены технические

собой, поскольку иначе будет измеряться не потенциал железного образца, расположенного снаружи, а потенциал контрольного образца внутри пластмассовой трубы, на который не действует защитный ток. В табл. 3.4 представлены сравнительные результаты измерения потенциала при помощи измерительного образца с внешним электродом сравнения и образца с встроенным электродом сравнения, а также значения потенциала отключения для того же трубопровода. Поскольку

фиг. 339 представлены сравнительные зависимости величин износа фрикционных материалов, работающих в условиях установившейся температуры, т. е. с постоянной мощностью торможения. Наконец, на фиг. 340 приведены зависимости максимального износа вальцованной ленты от числа торможений при работе тормоза в различных режимах.

Как показано выше (раздел 2.4), следует ожидать уменьшения энергоемкости процесса при разрушении материала в стадиальных схемах. В таблице 2.11 представлены сравнительные результаты при разрушении материала по различным стадиальным схемам с выбором размера отверстий в промежуточных стадиях по представленной в

На рис. 6 представлены сравнительные результаты расчета и моделирования для одного из рассмотренных выше случаев. Результаты хорошо согласуются между собой. Это свидетельствует о преобладании для .каждой системы свобо-.ды двух основных факторов: параметров возмущающей силы (амплитуды, частоты и фазы) и парамет-

На рис. 9 представлены сравнительные характеристики погрешностей настройки приборов АК-3 и «Марпосс».

На рис. 7-1 представлены сравнительные данные по прочности вольфрама, окислов и графита. Видно, что прочность графита растет с температурой и при Г = 2500 К она почти вдвое превышает соответствующее значение при стандартной температуре. Напротив, у металла и высокотемпературных окислов наблюдается характерное падение прочности с ростом температуры.

Зная сопротивление сети, по измеренным значениям давления нагнетания в насосе можно рассчитать значение /3. Результаты этих расчетов представлены на рис. 5.12 (кривая 3). На этом же рисунке представлены сравнительные выходные характеристики пароводяного инжектора,

На рис. 4. 24-представлены сравнительные дроссельные характеристики ДТРД (со свободным турбокомпрессором) и Я:{Ш)=15^ исходного ТРД, построенные

В табл. 4 представлены сравнительные энергетические и эксплуатационные характеристики морозильника «Бирюса-14» и холодильника «Бирюса-22», работающих на хладагентах С1 и R12, полученные при температуре наружного воздуха 25 °С.

Ниже представлены сравнительные данные по адгезии 14-ти

Изменения в составе газовой фазы могут оказывать существенное влияние на длительность начальной стадии коррозионного разъедания, скорость разъедания и особенно на последующую стадию развития горячей коррозии. На рис. 12.6 представлены сравнительные данные по изменению массы образцов при окислении сплава CoCrAlY, применяемого в качестве покрытия, с осажденным слоем Na2SO4 в зависимости от времени выдержки в кислороде или кислородосодержащей среде SO3 при давлении 10~4 атм. По результатам измерения увеличения массы можно сделать вывод, что коррозионное разъедание в газовой среде, содержащей SO3, происходит сразу же после начала воздействия, тогда как при испытаниях в чистом кислороде оно практически отсутствует даже после двадцатичасовой выдержки. Влияние SO3 в данном случае проявляется двояким образом. Хотя сернокислый натрий остается в твердом состоянии при нагреве до 700 °С, но при окислении сплава CoCrAl в среде SO3 при такой температуре происходит образование жидкого раствора Na2SO4-CoSO4. Как известно, горячая коррозия легче протекает в присутствие жидкой фазы. С другой стороны, само присутствие триоксида серы также влияет на скорость коррозионного разъедания на стадии развития. Например, разъедание в чистом кислороде протекает гораздо слабее, чем в газовой смеси кислорода с SO3, даже в случае использования такого модифицирующего осадка как Na2SO4-MgSO4, кото-

предназначены для ограничения скорости опускания рабочего оборудования грузоподъемных машин. Обозначение дросселей с обратным клапаном приведено в табл. 6, поз. 9. Как видно из схемы, дроссели в одном направлении беспрепятственно пропускают поток жидкости, а в противоположном организовывают его за счет запирания обратного клапана. Такие дроссели нашли широкое применение в гидросистемах универсальных экскаваторов, стреловых кранов, погрузчиках и других машинах. В табл. 61 и 62 представлены технические характеристики дросселей с обратными клапанами, которые нашли наибольшее распространение в гидроприводах самоходных машин.

В табл. 5 представлены технические данные некоторых растровых электронных микроскопов, в которых предусмотрена установка рентгеновских спектрометров для проведения РСМД.

В табл. 3 представлены технические, организационные и воспитательные меры, организуемые в системе бездефектного изготовления продукции.

В табл. 45 представлены технические характеристики галогенных электронных течеискателей, сертифицированных по SAE Л 627, для хладагентов R12, R22, R134a, R507 и R404.

Представлены технические характеристики типовых магнитопорошковых дефектоскопов, выпуск которых освоен отечественными предприятиями.

Основные технические данные и заводы-изготовители КУ приведены в табл. 8.4—8.6, в табл. 8.7 дополнительно представлены технические данные некоторых КУ, выпускаемых АО «Подольский машиностроительный завод».

В табл. 10.7 представлены технические данные энергетического блока ГТУ-ТЭЦ с ГТУ типа ГТЭ-25У.

Для измерения давления и разности давлений в пределах 1 МПа используются мембранные и сильфонные упругие чувствительные элементы. Последние представляют собой цилиндр с гофрированными стенками. В табл. 5.22 представлены технические данные показывающих, а в табл. 5.21 — самопишущих приборов.

Первичный преобразователь термокондукто-метрического газоанализатора представляет собой камеру, в которой находится нагретая платиновая проволока. При заполнении камеры анализируемой смесью ее теплопроводность влияет на теплоотдачу от нити к стенкам камеры. Для измерения сопротивления нити используются мостовые измерительные схемы. Поскольку теплоотдача зависит от давления смеси и температуры окружающего воздуха, то в микропроцессорных газоанализаторах проводится измерение этих величин и осуществляется компенсация их влияния. Технические данные термокондуктометрических анализаторов приведены в табл. 5.40. Там же представлены технические данные термохимических сигнализаторов. В этих приборах концентрация определяемого компонента измеряется по количеству теплоты, выделившейся при реакции каталитического окисления. В качестве катализатора может служить платиновая проволока, температура, а следовательно, и сопротивление которой будут зависеть от концентрации определяемого компонента.

тофильтров, предназначенных для определения концентрации определенного газа. В качестве чувствительного элемента, воспринимающего излучение, служат фоторезисторы. Этот метод реализован в газоанализаторах типа 121ФА-01, технические данные которых приведены в табл. 5.41. Там же представлены технические данные оптико-акусти-

В табл. 5 представлены технические данные некоторых растровых электронных микроскопов, в которых предусмотрена установка рентгеновских спектрометров для проведения РСМА.

В табл. 3.1.2 и табл. 3.1.3 представлены технические характеристики непрерывно действующих отстойников атмосферного давления соответственно с горизонтальным и вертикальным током жидкости.