Прочность приведены

ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТИ — совокупность микронеровностей обработанной поверхности, образующих её рельеф и рассматриваемых на определённом участке, ттт. п. характеризуется ср. арнф-метич. размером отклонения профиля (от ср. значения) и высотой неровностей. Ш. п. определяет качество обработанной поверхности. Она влияет на эксплуатац. св-ва деталей: износостойкость, прочность (особенно усталостную), корроз. стойкость, коэфф. трения, прочность прессовых посадок и др. В СССР стандартом установлены 4 группы (14 классов) чистоты (по новому стандарту — классов шероховатости) поверхности: 1 группа (1—3 классы) обеспечивается обдирочной обработкой (точением, фрезерованием, строганием); 2 группа (4—6 классы) — получистовой обработкой различными реж. инструментами; 3 группа (7—9 классы) — чистовой обработкой (шлифованием или тонким точением, протягиванием, развёртыванием и т. д.); 4 группа (10—14 классы) — доводочной обработкой (притиркой, суперфинишированием, хонингованием и т. д.).

отметить, что положительный эффект от поверхностного наклепа на усталостную прочность прессовых соединений, где возможен фретинг-эффект, уменьшается при увеличении базы испытания. Имеются данные об отсутствии при этом четко выраженного физического предела выносливости, a.a.j носит условный характер и зависит 6т базы испытания. Поэтому для точного определения предела выносливости прессовых посадок при многоцикловых нагружениях необходимы ресурсные испытания.

Многие эксплуатационные свойства деталей — усталостная прочность, износ и трение, гидро- и аэродинамическое трение, прочность прессовых соединений — зависят не только от высоты неровностей, но и от их формы: радиусов закругления дна впадин и выступов, угла наклона профиля и шага неровностей.

В настоящее время достаточно изучены вопросы связей качества обработанной поверхности с важными эксплуатационными показателями деталей и узлов машин и приборов (трение и износ при скольжении и качении, жидкостное трение, контактная жесткость, прочность прессовых соединений, отражательная способность, износостойкость при переменных нагрузках, коррозионная стойкость и качество лакокрасочных покрытий, точность измерений, соотношение между допусками размера и шероховатостью поверхности и т. д.). Сведения о связи эксплуатационных свойств поверхности с параметрами шероховатости освещены, например в работах [56—67] и обширной библиографии, приведенной в перечисленной литературе.

Важной геометрической характеристикой качества поверхности является направленность штрихов — следов механической и других видов обработки. Она влияет на износостойкость поверхности, определенность посадок, прочность прессовых соединений. В ответственных случаях конструктор должен оговаривать направленность следов обработки на поверхности детали. Это может оказаться необходимым, например, в связи с направлением относительного скольжения сопряженных деталей или с направлением движений по детали струи жидкости или газа. Изнашивание уменьшается и достигает минимума при совпадении направления скольжения с направлением неровностей обеих деталей.

обработки. Оно влияет на износостойкость поверхности, определенность посадок, прочность прессовых соединений. В ответственных случаях конструктор должен оговаривать направленность следов обработки на поверхности детали. Это может оказаться необходимым, например, в связи с направлением относительного скольжения сопряженных деталей или с направлением движения по детали струи жидкости или газа.

31. Карона К. Б. Исследования влияния чистоты посадочных поверхностей на прочность прессовых посадок, Машгиз, 1950.

Прочность прессовых соединений определяется силами сцепления, развивающимися на контактной поверхности по мере роста величины натяга. Многообразие факторов, влияющих на величину сцепления — материал, макро- и микрогеометрия сопрягаемых поверхностей, наличие и сорт смазки, наличие окислов, отклонения в форме сопрягаемых поверхностей, вибрации и ряд других факторов, — приводит к тому, что при практических расчётах ограничиваются учётом лишь

Исследования влияния чистоты поверхности на прочность прессовых посадок, проведённые в 1946—1947 гг. в лаборатории автозавода им. Сталина и МВТУ [1], также позволяют сделать заключение о положительном влиянии на прочность соединений малых неровностей (фиг. 32, 33). Часть выводов этих исследований см. также в гл. „Трение в машинах и механизмах".

влияние на прочность прессовых соединений термопластичных втулок оказывает

Анализ значений коэффициентов регрессии показывает, что наибольшее влияние на прочность прессовых соединений термопластичных втулок оказывает температура эксплуатации (коэффициент при xz имеет наибольшее значение). Значение коэффициента при х\ почти на порядок превышает погрешность в его определении (см. табл. 2.9), что может служить достаточным основанием для того, чтобы

чаях, когда ненагруженные детали соприкасаются друг с другом в одной точке, например шарик и кольцо шарикового подшипника, или по линии, например зуб шестерни с зубом рейки (см. стр. 185). Несколько более подробные сведения о расчетах на контактную прочность приведены в третьей части книги, здесь рассмотрим лишь расчеты на смятие,

например зуб шестерни с зубом рейки. Несколько более подробные сведения о расчетах на контактную прочность приведены в третьей части книги, здесь рассмотрим лишь расчеты на смятие.

В последнее время были проведены детальные исследования процесса изготовления композитов с матрицей Ti-6Al-4V, содержащих от 45 до 50 об.% волокон B/SiC диаметром 140 мкм [5]. Хотя корреляция параметров изготовления со структурой поверхности раздела была неполной, последовательное увеличение температуры горячего прессования приводило к росту толщины слоя продукта реакции на поверхности раздела. Продолжительность прессования была постоянной (30 мин), а давление выбирали таким, чтобы при каждой температуре обеспечить прочную диффузионную сварку композита. На каждом режиме обрабатывали четыре образца; усредненные результаты этих испытаний, а также результаты некоторых многократных испытаний на поперечную прочность приведены на рис. 14. Хотя в испытаниях на поперечную прочность влияние поверхности раздела непосредственно не оценивалось, их результаты приведены потому, что значения деформации разрушения разупрочненных композитов, полученных прессованием при 1144 К и 1172 К, совпадают со значениями, предсказанными для поверхности раздела титан—карбид кремния.

Примеры расчетных кривых приведены на рис. 96. При практическом использовании уравнения (6.7) должны быть известны коэффициенты С и т уравнения длительной прочности (по справочным данным) и значение постоянной п, характеризующей скорость уменьшения пластичности материала по времени. Если нет соответствующих экспериментальных данных, то для ориентировочных расчетов можно принять значения п='10, что соответствует уменьшению исходной пластичности о>о вдвое за 1000 ч эксплуатации. Некоторые данные, подтверждающие это обстоятельство при испытаниях на длительную прочность, приведены в табл. 21.

Значения параметров поверхностного наклепа для исследованных сплавов и стали, при котором достигается максимальная усталостная прочность, приведены в табл. 5.13.

Разрушающее давление и конструктивная прочность приведены в табл. I. 51.

Диаметр валика d зависит от шага цепи. Для шагов t- 12,7-4-31,75 мм d колеблется от 3,5 до 8 мм. Размеры валиков даны в табл. 75. Расчётные зависимости звена цепи на прочность приведены в табл. 78. В табл. 76 и 77 приводятся основные данные о зубчатых цепях, изготовляемых в СССР.

В частности, статья „Поршневые насосы" знакомит конструктора с рабочим процессом поршневого насоса на воде и на вязких жидкостях. Здесь имеется теоретическое обоснование методов расчёта основных элементов насоса—рабочей камеры, клапанов, воздушных колпаков и т. д. В соответствии с основной задачей тома рассматриваются отдельные конструктивные элементы насосов вместе с методами расчёта их на прочность. Приведены примеры конструкций паровых и приводных насосов, выполненных отечественными заводами.

где q — нагрузка на единицу длины линии соприкосновения цилиндров; Е — средний модуль упругости материалов; jRi и R2—• радиусы первого и второго цилиндров. В испытаниях давление р—120 МПа, при котором получаются характерные ямки от усталостного выкрашивания беговых дорожек роликов. Результаты испытания роликов на контактную прочность приведены в табл. 10.

Средний химический состав некоторых никелевых жаропрочных сплавов и их длительная прочность приведены в табл. 4.2.

Результаты испытания на длительную прочность приведены в табл. 46 (прутки) и в табл. 47 (диски), а кривые длительной прочности в зависимости от продолжительности испытания — на рис. 41.