Представлена осциллограмма

На рисунке 3.2.3 представлена обобщенная функциональная схема вихретокового контроля с накладным преобразователем. Плотность вихревых токов максимальна на поверхности объекта в контуре, диаметр которого близок к диаметру возбуждающей обмотки, и убывает до нуля на оси В'ГП и при г —» оо. Плотность вихревых токов убывает также и по глубине объекта контроля. Для приближенной оценки глубины проникновения электромагнитною поля накладного ВТП в объект контроля можно воспользоваться формулой глубины проникновения S (м) плоской волны:

На рисунке 3.2.3 представлена обобщенная функциональная схема вихретокового контроля с накладным преобразователем. Плотность вихревых токов максимальна на поверхности объекта в контуре, диаметр которого близок к диаметру возбуждающей обмотки, и убывает до нуля на оси ВТП и при г ~» да. Плотность вихревых токов убывает также и по глубине объекта контроля. Для приближенной оценки глубины проникновения электромагнитною ноля накладного ВТП в объект контроля можно воспользоваться формулой глубины проникновения 5 (м) плоской волны:

рое возбуждает вихревые токи в электропроводящем объекте контроля. На рис. 8 представлена обобщенная функциональная схема вихретокового контроля с накладным преобразователем. Плотность вихревых токов максимальна на поверхности объекта в контуре, диаметр которого близок к диаметру возбуждающей обмотки, и убывает до нуля на оси ВТП и при г -> оо. Плотность вихревых токов убывает таТоке и по глубине объекта контроля. Для приближенной оценки глубины проникновения электромагнитного поля накладного ВТП в объект контроля можно воспользоваться формулой глубины проникновения б (м) плоской волны:

На рис. 86 представлена обобщенная функциональная схема эхо-импульсного автокалибрующегося толщиномера, применительно к которой ниже будут проанализированы различные варианты раздельно-совмещенных

На рис. 3.7 представлена обобщенная диаграмма жаропрочности металла ротора среднего давления турбины К-200-130, отработавшего 54000 ч. Металл для образцов вырезан из зоны ротора, находившейся при температуре менее 300 °С. Следовательно, можно считать, что объект исследования не подвергался действию ползучести и представляет одну из промышленных партий металла стали Р2М. По химическому составу металл удов-

На рис. 3-40 представлена обобщенная зависимость для полиметилсилоксановых жидкостей. Обобщенные зависимости для расчета теплопроводности имеют вид:

На рис. 21 представлена обобщенная теоретическая диаграмма хода технологического процесса при различной интенсивности изменения функций a(t) и b(t), а на рис. 22 — те же диаграммы с разбивкой на подпартии и указанием подналадок резца (Яь /?2, . . . , /78) с привязкой к полю допуска на размер б.

На рис. 1 представлена обобщенная блок-схема алгоритмов проектирования технологических процессов на детали типа жестких валов. Блок-схема состоит из частных алгоритмов, представляющих отдельные логически законченные части технологической задачи как объекта автоматизации.

На рис. 5-2 представлена обобщенная кривая, построенная по формуле (5-30). Здесь же изображены следующие кривые:

На рис. 5-3 представлена обобщенная кривая, построенная по формуле (5-31). Здесь же изображены кривые: Ми™ = 0,108 Ке^ > построенная по опытным данным Фурнаса, исправленным Катаевым [Л. 220],— антрацит, известняк, агломерат, железная руда, кокс, битуминозный уголь, шамотный и магнезитовый кирпич (Ке= 130^6 800); Мит = 0,131 Ке0^3, построенная по опытным данным Федорова [Л. 211],—подмосковный

турбиной, паровым котлом, паровой турбиной — вызывают определенные трудности при расчете энергетических показателей ПГУ. Эти трудности возрастают при комбинированной выработке в парогазовой установке электрической и тепловой энергии. На рис. 20.18 представлена обобщенная схема тепловых потоков парогазовой установки *. К паровому котлу и газовой турбине подводится теплота со сжигаемым топливом соответственно Qcn и Qcr. Мощности электрических генераторов газотурбинной и паротурбинной установок ПГУ составляют N3T и Af3n. Общее количество теплоты, отпускаемой внешним потребителям от ПГУ, SQT0T состоит из теплоты, отпускаемой ПТУ, <Этоп, ГТУ — QTor и непосредственно паровым котлом — QTon к; соответствующие затраты теплоты на внешних потребителей в этих элементах ПГУ составляют QTn, QTr и QT"K. На схеме показаны тепловые потоки, отра-

2 (эбонит, текстолит) с двумя отверстиями, расположенными по средней линии полюсов магнита. В эти отверстия вставлена катушка 3 изогнутой формы с сердечником из мягкой стали. Обмотка катушек сделана из изолированной медной проволоки. Длина катушки должна немного превышать величины перемещения, на котором измеряется скорость. Обычно катушка соединяется жестко с исследуемым звеном, а более тяжелый магнит укрепляется неподвижно на станине у места измерения. Соединив концы катушки со шлейфом осциллографа, можно непосредственно записать линейную скорость возвратно-поступательного движения, как показано на рис. 14.9,6, где представлена осциллограмма скорости V ползуна кривошипно-ползун-ного механизма.

На рис. 5.14 представлена осциллограмма изменения температуры металла экранных труб в цикле водной очистки топки (по измерениям Р. В. Тоуарта) при расположении термопары от наружной поверхности на расстоянии 0,41 мм (кривая /). Видно, что до определенного момента времени температура металла меняется с увеличивающейся скоростью, а после достижения максимума скорость изменения температуры уменьшается. В рассматриваемом случае длительность цикла обмывки тс = 0,3 с, в течение которого температура на расстоянии х— = 0,41 мм от наружной поверхности трубы снижалась от 427 до 322°С.

На рис. 7, а представлена осциллограмма, записанная при у=0, v=2, Af0=2,5 и 7V=1,14; она соответствует режиму субгармонического захватывания второго порядка и области положительных относительных скоростей f/^>0. Осциллограмма, показанная на рис. 7, б, записана при тех же параметрах, однако в данном случае М0=2, что соответствует области отрицательных относительных скоростей (U <^ 0).

близости к резонансной зоне работы и определяется частотой собственных колебаний индуктора, которая равна 77,5 гц. Время затухания колебаний после выключения индуктора имеет также большое значение — 0,46 сек. Постоянная составляющая деформаций в установившемся режиме работы свободного индуктора имеет относительно большую величину и характеризует смещение нейтральной оси сечения наружу, т. е. положительна. На рис. 2, б представлена осциллограмма деформаций индуктора в состоянии обжатия его железобетонными блоками с усилием в стягивающих шпильках 2 т. Осциллограмма на рис. 2, б характеризует деформации индуктора в условиях натяжения стягивающих шпилек усилием 2 т и труб жесткости до 5 т.

На рис. 4 представлена осциллограмма вйбросмещения резца относительно вращающейся' детали при тонком растачивании образца из легированного чугуна СЧ 28—48 резцом ВК8 на режимах резания: подача 5 = 0,03 мм/об, глубина резания /=0,05 мм, скорость резания V = 79 м/мин.

На рис. 7, а представлена осциллограмма, записанная при у=0, v=2, Af0=2,5 и 7V=1,14; она соответствует режиму субгармонического захватывания второго порядка и области положительных относительных скоростей f/^>0. Осциллограмма, показанная на рис. 7, б, записана при тех же параметрах, однако в данном случае М0=2, что соответствует области отрицательных относительных скоростей (U <^ 0).

Такие пульсирующие осциллограммы характерны как для колебательной скорости х, так и для перемещения х (рис. 4, а). При U ]> 0 автоколебания являются гармоническими. На рис. 4, б представлена осциллограмма, соответствующая сектору 1 (см. рис. 2, б) в точке Ъ при Ф = О (U ^> 0). Существенное влияние на устойчивость автоколебаний оказывает крутизна N характеристики источника энергии. Колебания в системе с характеристиками из незаштрихованных секторов на рис. 2, б затухали. При моделировании заштрихованные секторы получились несколько уже, чем предсказывалось теорией [2]. Это естественно, так как нижняя граница наклона характеристики источника энергии определена [2] при помощи касательной к графику характеристики и, кроме того, система обладает малым запасом устойчивости. Этот результат остается в силе также в случае Ф Ф 0.

На рис. 5 представлена осциллограмма возмущенного движения вертолета № 2 при отрыве части лопасти в азимуте •§ = Зя/2, когда наиболее интенсивно развивается продольное движение, а движение крена чисто колебательное. Из сравнения рис. 3 и 5 видно, что продольное движение развивается более медленно,как это следует из (18).

На фиг. 149 представлена осциллограмма разгона системы и ее расшифровка. При расшифровке соотношения (4. За) и

рис. 2.53, а представлена осциллограмма переходного процесса привода, имеющего следующие параметры: Тр = 4,48 • 10~3 сек; 73 = 0; Л = 66°; v0 = 1 см/сек.

На рис. 20, в представлена осциллограмма скоростной характеристики привода для случая, когда скорость задающего движения превосходит скорость, возможную для отработки приводом. Об этом свидетельствуют пики осциллограммы.

На рис. 4.1 представлена осциллограмма изменения напряжений в детали в зависимости от времени t в интервале ti^.