Представлена температурная

На рис. 5.9 представлена структурная схема вычислительного томографа. Положение источника излучения — коллиматора, формирующего излучение, и детекторов согласовано между собой и относительно координат исследуемого сечения. Указанные блоки сканируют по контролируемому изделию и собирают данные об ослаблении излучения вдоль каждого из многих тысяч направлений в плоскости рассматриваемого сечения. Угол поворота изделия для проведения необходимых измерений равен 180 ...360°. Измеренные данные преобразуются в цифровой код. Данные по ослаблению излучения сопоставляются с координатами соответствующих лучей. Вся информация поступает в вычислителоный комплекс, где производится ее коррекция, а далее окончательно отрабатывается для получения линейных коэффициентов ослабления. Результаты представляются в виде матрицы из i строк и k столбцов, элемент ячейки каждой из которых определяет некоторое значение параметров, свидетельствующих о дефекте.

На рис. 2.16, г представлена структурная схема плоского четы-рехзвенного кулисного механизма с одноподвижными парами, предназначенного для воспроизведения функции S = ^ф (тангенсный механизм). Механизм состоит из двухповодковой группы 2, 3 и першыяаго_.механизма /, 4; следовательно, W,, = 1 и ,, =* 0. Если же учесть~н?

Одновременное использование двух из рассмотренных схем позволяет создать амплитудно-фазовые и амплитудно-частотные схемы выделения информации. На рисунке 3.4.14 представлена структурная схема амплитудно-частотного способа. Схема состоит из автогенератора 2, амплитудного детектора 4, частотного дискриминатора 3 и индикаторного устройства 5. Выходное напряжение, регистрируемое устройством 5, зависит как от изменения частоты, так и от амплитуды напряжения автогенератора 2, в колебательный контур которого подключен преобразователь 1.

На рисунке 3.4.33 представлена структурная схема устройства с многоэлементным матричным преобразователем магнитных по- Телевизионное изображе-лей для измерения глубины залегания и раз- ние трещины длиной 4,2 меров дефекта [76]. Устройство содержит ус- мм и раскрытием 0,08 мм танавливаемый на объект контроля 1 мапш-

На рисунке 3.4.36 представлена структурная схема компьютеризованного электромагнитного устройства неразрушающего контроля. Устройство состоит из генератора 1, блока первичных преобразователей 2, предварительного усилителя 3, детекторного блока 4, мультиплексора 5, аналого-цифрового преобразователя 6 и микрокомпьютера 7. В составе микрокомпьютера (или могут быть подключены к нему через общую шину) следующие устройства: дисплей, принтер, специализированный процессор, блок автоматики и устройство сканирования.

Современные механические машины имеют весьма сложные разветвленные кинематические цепи. Однако в большинстве случаев они образуются путем параллельного или последовательного соединения простейших цепей. Так, например, на рис. 3.113 представлена структурная схема кривошипно-ползун-лого механизма и клапанного распределения одноцилиндрового дизеля. Зде'сь распределительный вал с кулачками 4 и 4' связан с главным кривошипным валом особой передачей, обеспечивающей z'14 = 2 = const. Поэтому каждому положению главного вала соответствует вполне определенное положение клапанов 5 и 5', управляющих поступлением горючей смеси и продувкой цилиндра. Полный цикл совершается за два оборота главного кривошипа 1.

На рис. 2.16,г представлена структурная схема плоского четы-рехзвенного кулисного механизма с одноподвижными парами, предназначенного для воспроизведения функции S = /tgcp (тангенсный механизм). Механизм состоит из двухповодковой группы 2, 3 и первичного механизма /, 4; следовательно, Wn = 1 и qn = 0. Если же учесть неточности изготовления и считать механизм пространственным, то по формуле Малышева механизм статически неопределимый, с тремя избыточными связями (п = 3, W = 1, р\ = 4, «7 = 3). На второй схеме (рис. 2.16,д) за счет применения трех цилиндрических (двухподвижных) пар вместо трех одноподвижных пар избыточных связей уже нет (п = 3, W=\, р\ = \, р2 = 3,

На рисунке 3.4.13 представлена структурная схема частотного способа выделения информации. В состав схемы входят автогенератор 2, генератор опорных колебаний 3, смеситель 4 и частотомер 5. ВТП 1 — элемент колебательного контура автогенератора. Схема настраивается на номинальное значение контролируемого параметра, отклонение от которого вызовет изменение частоты и амплитуды ВТП. Частотная схема регистрирует разностную частоту биений на выходе смесителя 4. Эта частота зависит только от изменения индуктивности ВТП и пропорциональна значению &L/L, где Ai — приращение индуктивности L обмотки ВТП.

Одновременное использование двух из рассмотренных схем позволяет создать амплитудно-фазовые и амплитудно-частотные схемы выделения информации. На рисунке 3.4.14 представлена структурная схема амплитудно-частотного способа. Схема состоит из автогенератора 2, амплитудного детектора 4, частотного дискриминатора 3 и индикаторного устройства 5. Выходное напряжение, регистрируемое устройством 5, зависит как от изменения частоты, так и от амплитуды напряжения автогенератора 2, в колебательный контур которого подключен преобразователь 1.

На рисунке 3.4.33 представлена структурная схема устройства с многоэлементным матричным преобразователем магнитных полей для измерения глубины залегания и размеров дефекта [76]. Устройство содержит устанавливаемый на объект контроля 1 мапш-

На рисунке 3.4.36 представлена структурная схема компьютеризованного электромагнитного устройства неразрушающего контроля. Устройство состоит из генератора 1, блока первичных преобразователей 2, предварительного усилителя 3, детекторного блока 4, мультиплексора 5, аналого-цифрового преобразователя 6 и микрокомпьютера 7. В составе микрокомпьютера (или могут быть подключены к нему через общую шину) следующие устройства: дисплей, принтер, специализированный процессор, блок автоматики и устройство сканирования.

Удельную скорость реакции графитизации алмаза определяли графически из логарифмической формы приведенного выше кинетического уравнения. Эти величины для температур 1400, 1470, 1550 и 1600° С составляют соответственно 0,84 • 10~8, 1,83 • 10~8, 9,37 х X 10~8 и 21,96 • 10~8 г/смг • сек. На рис. 2 представлена температурная зависимость скорости процесса графитизации для 1400— 1600° С. В этом узком температурном интервале зависимость скорости графитизации от температуры подчиняется уравнению Аррениуса

На рис. 1 представлена температурная зависимость изменения длины образцов при разном уровне приложенных напряжений. При охлаждении без приложения внешних напряжений на кривой «б—Т» наблюдается перегиб при температуре 100° С, соответствующей точке Msr^e; как и на обычной дилатограмме. Приложение небольших напряжений (5 кгс/мм2) вызывает появление ступеньки па кривой изменения длины в интервале температур 120—100° С. Увеличение действующего на образец напряже-

Скорость каталитической реакции на указанных катализаторах понижается с ростом температуры. На рис. 1.4 [104] представлена температурная зависимость константы скорости 3-го порядка, определенная по уравнению

При рассмотрении вопроса о температурной зависимости предела прочности пластмасс мы исходим из двух упомянутых типах излома, т. е. хрупкого и пластического. Пластическому излому всегда предшествует большая или меньшая пластическая деформация — текучесть. На рис. 19 приведены кривые, характеризующие температурную зависимость предела ползучести сравнительно вязких материалов. Однако из этих данных нельзя заключить, что все упомянутые здесь материалы должны, особенно при низких температурах, вести себя как вязкие (это особенно относится к полипропилену и полиамиду). На рис. 20 представлена температурная зависимость предела прочности сравнительно хрупких термопластов при растяжении; опять-таки нельзя утверждать,

что все указанные здесь материалы будут вести себя (особенно при высоких температурах) как хрупкие. На рис. 21 представлена температурная зависимость предела прочности при растяжении хрупких реактопластов без наполнителей и с наполнителями. Рис. 22 показывает, в какой степени наполнители могут влиять на механические свойства пластмасс.

к нагрузке на изгиб. При чистом растяжении модуль упругости снижается примерно на 25%. По литературным данным, модуль упругости при сдвиге снижается на 40% (например, у полиэфирного слоистого стеклопластика модуль упругости G = 50 000 кГ/см2 при 20° снижается до G = 30 000 кГ/сж2 при 60° С). На рис. 48 представлена температурная зависимость модуля упругости эпоксидного и полиэфирного стеклопластиков. Сравнение этих кривых показывает, что у полиэфирного стеклопластика более резкое падение модуля упругости обусловлено близостью к температуре размягчения смолы. Насколько велико влияние термомеханического поведения смолы на свойства слоистого пластика, показывают кривые на рис. 49.

Анализируя результаты, полученные при термоциклировании стали Юкп, следует предположить, что внутреннее окисление способствует формоизменению образцов. С целью выяснения причин этого влияния проследили за размерными изменениями на различных этапах термоцикла. Дифференциальные дилатограммы получали с исходных образцов стали 10 кп и после двухчасового предварительного отжига при 960° С и разрежении 10~' мм рт. ст. Скорость нагрева составляла 100 град/мин, охлаждения — 200 град/мин. Оказалось, что предварительная обработка в слаборазреженной атмосфере сказывается на температурах и объемном эффекте полиморфных превращений. На рис. 68 представлена температурная зависимость относительного изменения длин исходного и отожженного образцов. Заштрихованные области соответствуют сдвигу температур начала и окончания фазового превращения, вызываемого обезуглероживанием и окислением образцов. Площади этих областей характеризуют уровень деформаций,

Установлено, что скорость ползучести г ц к решетки существенно меньше, чем о ц к Для железа вблизи температуры полиморфного превращения о ц к решетка а-фазы становится неустойчивой, в ней происходит подготовка к пе рестройке в г ц к решетку у фазы, при этом усиливаются диффузионные процессы, что отрицательно влияет на ждро-прочность Это положение иллюстрирует рис 176, где представлена температурная зависимость скорости ползучести железа

На рис. 27 представлена температурная зависимость предела прочности эвтектик с пластинчатым строением в сравнении с жаропрочными никелевыми сплавами. Из рис. 27 видно, что при температуре 760° С, при которой эффективно упрочнение за счет выделения ?'-фазы, прочность жаропрочных сплавов почти равна прочности эвтектик. Однако при температурах больше 816° С прочность эвтектики Ni3Al—Ni3Nb выше и это ее преимущество увеличивается с ростом температуры.

Сопоставим изменение констант скоростей процесса релаксации двух резин на основе СКН-18 -f- наирит Б и СКН-40 при действии на них масел — полиэфирного Б-ЗВ и полисилоксано-вого ПЭС-С-1. Изменение массы обеих резин в масле Б-ЗВ положительно (рис. 61), т. е. резины в этом масле набухают, увеличивая размеры образца. В масле ПЭС-С-1 масса обеих резин уменьшается, что связано с вымыванием части составляющих резину ингредиентов и соответствующим уменьшением размеров образца. На рис. 62 представлена температурная зависимость логарифмов констант скоростей химической релаксации, рассчитанных из кинетических кривых накопления остаточной деформации и релаксации напряжения при старении указанных резин в соответствующих маслах. В случае, когда система