Представлено распределение

И нао'борот, снижение скорости роста трещины свидетельствует о проявлении в качестве основного механизма влияния среды — локального анодного растворения. На рис. 48.6 схематически представлено изменение скорости роста трещины va в результате наложения катодной поляризации в зависимости от исходной (без поляризации) скорости роста трещины L>B. Существует критическая скорость роста трещины ику, до которой поляризация не влияет на кинетику разрушения. При v > vKf преобладает механизм водородного охрупчивания, при v
Закон распределения касательных напряжений тЖ2 по толщине балки неодинаков. В сечениях, расположенных вблизи точек приложения сосредоточенных нагрузок, характер распределения напряжений существенно отличается от параболического, причем максимум T.,.z смещен к точке приложения нагрузки, а значение его превосходит максимум, вычисленный по классической теории и равный 0,75 т„. Это хорошо иллюстрирует рис. 2.15, а, на котором представлено изменение отношений тХ2/т0 по толщине балки для различных значений , выбранных в окрестности точки приложения силы. Отношение пролет: высота при этом сохранялось постоянным и равным четырем. В каждом сечении распределение TXZ по координате т) и их максимум зависит от отношения //Л. На рис. 2.15,6 показано изменение тжг в сечении- = 0,05 при различных параметрах //Л. Увеличение отношения //Л балки способствует уменьшению максимальных касательных напряжений и перемещению ординат максимумов к срединной плоскости. Показанные

В процессе термической обработки в покрытиях протекают структурно-фазовые изменения, влекущие за собой изменение магнитных свойств На рис 19 представлено изменение магнитных характеристик Со—Р-покрытий различного состава от температуры отжига Увеличение магнитных характеристик в области температур 350—500 °С связано с процессом распада а-твердого раствора, образования и выделения фазы фосфида Со^Р

На рис. 2.25 представлено изменение едтах в зависимости от размера зерна D, рассчитанное по формуле (2.53) для трех конкретных случаев испытаний армко-железа, по данным работ [22, 122]. Результаты микроструктурной оценки степени деформации двойникованием с помощью выражения (2.49), которая была выполнена для образцов с размером зерна больше 1 'мм 1, показали хорошее согласование с расчетными КрИВЫМИ бдщах НЗ рИС. 2.25.

ты проводили на машинах "Инстрон", УММ-10ТМ, УММ-5 на образцах типа "песочных часов" или корсетной формы при частоте 1 цикл/мин. Образцы вырезали из кованых прутков промышленных сплавов ОТ-4У, ПТЗВ, ВТ5-1, ВТ6С. При испытаниях задавали постоянную для каждого образца величину полной деформации в цикле Де, одновременно измеряли по петле гистерезиса размах пластических деформаций и изменение напряжений. На рис. 48 представлено изменение вида петель гистерезиса сплава ВТ6С по мере увеличения количества циклов нагружения. Как видно, существенные изменения наблюдаются не только в размерах, но и в форме петли. Изменение ширины петли при снятии нагрузки позволяет оценить размах пластических деформаций и интенсивность процессов перераспределения упругой и пластической деформаций по структурным элементам сплавов. Для образцов всех сплавов (рис. 49) можно выделить три периода, характеризующиеся интенсивностью и знаком приращения размаха пластической деформации от цикла к циклу:

Увеличение высокочастотной составляющей амплитуды бигармо-нического цикла более сильно снижает предел выносливости, чем увеличение амплитуды низкочастотной составляющей цикла на такую же величину. Поэтому двухчастотные испытания имеют самостоятельное значение. На рис. 100 [142] представлено изменение напряжений при сложении двух гармонических составляющих. Характер изменения напряжений при сложении двух гармонических составляющих цикла описывается уравнением

представлено изменение скорости коррозии стали 08X18Н9Т при изменении природы и концентрации окислителя [17]. Для того чтобы окислитель не влиял на формирование оксидной пленки,

Важно отметить, что крупные частицы (20 и более мкм) выпадают ближе к источнику выбросов, а мелкие переносятся на более далекие расстояния. На рис. 11.2 представлено изменение дисперсного состава золы, выпадающей на земную поверхность (на уровне дыхания человека), в зависимости от расстояния до ТЭС с высотой трубы 120 м. Данные относятся к ТЭС, работающей на буром угле, очистка дымовых газов осуществляется электрофильтрами с коэффициентом улавливания 87 % [110].

Регрессионная прямая, аппроксимирующая среднее квадрати-ческое отклонение при определении погонного усилия на слой, передаваемого склеенным композитом, по существу, повторяет результаты, полученные при исследовании разрушающих напряжений. На рис. 33 представлено изменение среднего квадратиче-

На графике представлено изменение напряжений вдоль дуги между линиями симметрии от 0 до 30° для композитов с различной относительной жесткостью компонентов. Сегмент величи-

На рисунке представлено изменение твердости по Виккерсу образцов после трех, шести, девяти циклов нагрева — охлаждения при разных температурах. Как видно, после первых трех циклов твердость у всех образцов, начиная с температуры 720 °С, повышалась, особенно в области нагрева при температурах 900 °С, но при дальнейших операциях нагрев —

На рис. 66 представлено распределение концентрации компонентов сплава, выраженное отношением .Me : Mt, в диффузионном слое.

В уравнении (7.37) вместо мощности q задана температура торца Тк за вычетом приращения температуры от подогрева током АГТ и начальной температуры Та. На рис. 7.17 представлено распределение полной температуры Т. Дуга нагревает небольшую область у самого конца электрода, так как вследствие большой скорости плавления теплота не успевает распространиться по стержню (рис. 7.17, а, б). При электрошлаковой сварке (пластинами или плавящимся мундштуком) теплота от шлака распространяется значительно дальше (рис. 7.17, в).

ления продольных деформаций и напряжений при наплавке валика на кромку полосы и при сварке пластин встык. На рис. 11.17 в качестве примера представлено распределение продольных напряжений GX и упругопластических деформаций гх в продольном сечении на расстоянии у= 2 см от оси шва при сварке пластин

На рис. 12.41 представлено распределение температур по оси шва в момент испытания. Полученная длина трещины, спроектированная на кривую охлаждения, дает возможность определить значение т.и.х., его верхнюю и нижнюю границы. Варьируя силу сварочного тока, скорость сварки, состав присадочного металла или сам способ сварки, можно в комплексе определить влияние

Микроструктура закрученного потока определялась в системе координат ?, т?, f (см. рис. 4.1). Интенсивность пульсаций рассчитывалась так же как и в непроницаемом канале (разд. 4.1). На рис. 4.9 представлено распределение'^, е? и е^ для одного из завихрителей в сечении ж= 8,46 при различных значениях параметра вдува В*. Качественно аналогичные данные получены и для других завихрителей.

Здесь представлено распределение токов и потенциалов для случая движения одного вагона, ток / которого стекает в рельсы в конце участка параллельного расположения рельсов и трубопровода. Вблизи вагона блуждающий ток стекает с ходовых рельсов и натекает через грунт на трубопровод; при работе без дренажа этот ток (его направление показано стрелкой) в районе тяговой подстанции вновь стекает с трубопровода и возвращается через грунт к ходовым рельсам, вызывая в этом месте анодную коррозию трубопровода. Кривые / и 2 пока-казывают изменение потенциала рельса и грунта около рельса по отношению к далекой земле. На том участке, где рельсы положительны (с координатой от х—1 до х=1/2), происходит катодная, а на участке отрицательных рельсов от 1/2 до 0 — анодная поляризация трубопровода. Поляризация трубопровода U—UR представлена кривой 3. При низкоомном дренаже блуждающего тока к ходовым рельсам перед подстанцией трубопровод принимает здесь потенциал рельсов. Изменение смещенного потенциала вдоль участка параллельного расположения трубопровода и рельсов представлено кривой 4, а изменение тока в, трубопроводе — кривой 5. Потенциал труба — грунт при этом может

При воздействии следующего импульса ОКГ описанные процессы повторялись у левой границы очередной ЗТВ. На рис. 45 представлено распределение микротвердости по длине одной зоны лазерного воздействия для различных коэффициентов перекрытия. На графике прослеживаются три четко выраженных участка: с микротвердостью 300—350 кгс/мм2 (исходный материал); с микротвердостью 850—1150 кгс/мм2 (закаленный участок); с микротвердостью 550— 600 кгс/мм2 (участок отпуска).

На рис. 55 представлено распределение остаточных напряжений в поверхностном слое стали 45, подвергнутом лазерному воздействию при различных интенсивностях облучения. Анализ эпюр макронапряжений показал, что величина и характер их распределения по глубине упрочненного слоя в большой мере зависит от плотности мощности лазерного излучения. При малых плотностях мощности, когда обрабатываемый материал нагревается до температур, ниже температуры плавления, т. е. когда не происходит фазовый переход, в поверхностном слое развиваются довольно большие растягивающие напряжения, причем область их распространения соизмерима с ЗТВ. Следует также отметить наличие большого градиента остаточных напряжений на границе зоны лазерного воздействия и исходного материала.

Исследования влияния концентрации напряжений и размеров на сопротивление усталости конструкционных материалов, проведенные в разное время, показали, что степень снижения пределов выносливости связана с распределением напряжений в объеме материала вблизи точки с наибольшими напряжениями. На рис. 3 представлено распределение

длины волокна к его диаметру. Изучение прочностных характеристик композитов, армированных дискретными волокнами, проводится и в настоящее время. Важным фактором, который нельзя упустить из рассмотрения, является возникновение концентраций напряжений на концах волокна. Основной причиной появления рассматриваемых концентраций напряжений являются ограничения деформации матрицы, связанные с высокой жесткостью волокна. На рис. 5.19 показаны линии главных напряжений в окрестности волокна [5.20]. На рис. 5.20 представлено распределение касательных напряжений на поверхности раздела [5.22]. Из приведенных данных видно, что в действительности напряжения оказываются выше значений, определяемых по формулам Дау и Кокса. Когда направление действия нагрузки не совпадает с направлением

На рис. 7, а схематически представлено "распределение ионов между плотной гельмгольцевской и диффузной частями двойного слоя, когда катионы адсорбируются на отрицательно заряженной поверхности электрода в сверхэквивалент-ном количестве. В результате этого диффузный слой образуется анионами раствора, т. е. ионами с тем же знаком заряда, что и заряд поверхности электрода. Очевидно, такой эффект специфической адсорбции катионов равлозиачен пе^ резарядке пове?хн_ости .электрода.