Представлено сопоставление

протекающей при Р, Т — const, уравнение изотермы (7) может быть представлено следующим образом:

Анионами в этом процессе могут быть и гидроксильные ионы ОН". Так, анодное растворение никеля в растворах сульфатов может быть представлено следующим образом:

Для практических расчетов выражение (4.50) с точностью до ± 3 % может быть представлено следующим аппроксимированным соотношением:

Для практических инженерных расчетов выражение (4.63) с точностью до ± 3 % может быть представлено следующим апроксимирован-ным соотношением, которое является обобщением решения (3.50), полученного ранее для тонкостенных сферических оболочек, ослабленных наклонными мягкими прослойками

Для практических расчетов выражение (4.50) с точностью до ± 3 % может быть представлено следующим аппроксимированным соотношением:

Для практических инженерных расчетов выражение (4.63) с точностью до ± 3 % может быть представлено следующим апроксимирован-ным соотношением, которое является обобщением решения (3.50), полученного ранее для тонкостенных сферических оболочек, ослабленных наклонными мягкими прослойками

Одновременно с восстановлением никеля протекает реакция восстановления гнпофосфита до элементарного фосфора Реакция, приводящая к образованию фосфора, связана с разрывом связей Р — Н, Р — О и Р — ОН в молекуле гипофосфита Протекание указанной реакции может быть представлено следующим уравнением

Распределение температуры IB подслое может быть представлено следующим образом:

Таким образом, общее движение твердого тела может быть представлено следующим способом, указанным Понселе:

Приведенная формула получена для случая, когда справедлива гипотеза линейного суммирования повреждений. Практически использование этой формулы может быть представлено следующим образом. Для условий моделируемых и моделирующих объектов кривые изменения в цикле температуры и напряжений разбиваются на п равных участков по оси абсцисс (время) и для каждого участка определяются средние значения ст и Г, по которым, используя соответствующие зависимости длительной прочности для каждого материала, получают значения 1ат для каждого участка. Наиболее близкие условия повреждаемости кромок лопаток в модели и натуре следует ожидать при \\ = 1. Если г Ф 1, то небольшим варьированием температуры нагрева необходимо подобрать такое ее значение, при котором этот коэффициент будет равен единице.

Определим «постоянную» составляющую автоколебаний. Для этой цели заменим медленно изменяющееся внешнее воздействие р (/) внутри всего интервала изменения независимой переменной кусочно-линейными функциями с конечным числом отрезков (1, 2,... s,... т), для каждого из которых равенство (5) может быть представлено следующим образом:

На рисунке 4.31 представлено сопоставление расчетных и экспериментальных значений, отвечающих различным условиям нагружения. Наличие указанной последовательности в изменении фрактальной размерности дисси-пативных структур отражает масштаб зоны процесса, непосредственно связанного с механизмом диссипации энергии. В этом смысле разрушение при ударном нагружении подобно усталостному, если реализуется один и тот же механизм диссипации энергии, контролирующий размер зоны процесса.

Здесь же на рис. 4.7 представлено сопоставление эпюр распределения напряжений av и <зх по среднему сечению мягкой прослойки (2у / h = 0), построенных методом линий скольжения и на основании обработки картин муаровых полос. Максимальные значения напряжений Су и <3Х (как расчетных так и экспериментальных) наблюдаются в области линии разветвления пластического течения (в точке 0), минимальные — Од. * 0, Оу « 2kM — соответственно на внутренней (при р = О, q Ф 0) и внешней (при q = О, р Ф 0) поверхностях кольцевого образца.

Здесь же на рис. 4.7 представлено сопоставление эпюр распределения напряжений Gy и <5Х по среднему сечению мягкой прослойки (2y/h = 0), построенных методом линий скольжения и на основании обработки картин муаровых полос. Максимальные значения напряжений Су и a^ (как расчетных так и экспериментальных) наблюдаются в области линии разветвления пластического течения (в точке 0), минимальные — <5Х ~ 0, <5у ~ 2k ы — соответственно на внутренней (при р = О, q Ф 0) и внешней (при q = 0, р Ф 0) поверхностях кольцевого образца.

На рис. 2.5.7 представлено сопоставление качества аппроксимации исходных кривых деформирования по методу наименьших квадратов (МНК) и по сплайнам (точки 1), а также по МНК с использованием полиномов 2-й (точки 2), 3-й (точки 3) и 4-й (точки 4) степени. Видно, что МНК является более грубым аппаратом для численного выражения экспериментальных кривых, чем сплайн-функции, даже если аппроксимировать диаграмму (темные точки на рис. 2.5.7) без упругого участка.

На рис. 21 представлено сопоставление качества аппроксимации исходных кривых, а на рис. 18 конечные результаты счета Fa по методу наименьших квадратов (МНК) и по сплайнам. Из рис. 18,

На рис. 1.1 представлено сопоставление расхода, рассчитанного по формулам (1.1) и (1.2), с экспериментальными данными для

В целях проверки предложенной расчетной модели Огасавара [75] провел экспериментальное Исследование истечения насыщенной воды при давлении до 70 атм на длинных каналах (с?=10-ь50 мм; /=1004-2200 мм). В этой же работе определено истинное объемное паросодержание на некотором удалении вверх по потоку от выходного сечения (использован принцип изменения проводимости воды в зависимости от степени «запаривания» потока). На рис. 1.2 представлено сопоставление экспериментально определенного (с помощью измеренного объемного соотношения фаз Р) коэффициента скольжения у с рассчитанным .по модели Фауске и по модели Огасавары [73, 74]. При этом зависимость Фауске y = f(p) является функцией только давления, а в модели Огасавары yo = f(p, x) (хкр на, рис. 1.2 — паросодержание в выходном сечении). Верхняя группа точек получена на модели кольцевого потока, нижняя группа точек — на модели гомогенного потока. Тот факт, что теоретические зависимости для у легли между этими двумя группами точек", приводит автора к мысли, что реальный поток представляет собой среду смешанной .структуры: кольцевой и дисперсной. По поводу этих опытов Огасавары следует заметить,, что на некотором удалении от выходного сечения значения коэффициента скольжения среды близки к прогнозируемым (см.

как существование критической скорости истечения, равной локальной скорости звука. В отличие от этого автор работы [11] строит свою расчетную- модель на предположении, что максимум расхода двухфазного потока устанавливается одновременно с достижением критической скорости истечения, равной локальной скорости звука. При этом рассматривается модель со скольжением потока. Решение предполагает известным истинное объемное паросодержание, которое в случае сопоставления с опытом либо берется из эксперимента (если оно измерялось), либо рассчитывается по обычным формулам, справедливым для течений с малыми скоростями. Естественно, что такой метод расчета не мог дать и не дал достаточно хорошего совпадения расчетных и экспериментальных значений. На рис. 1.9 представлено сопоставление расчетных значений скорости звука в пароводяном потоке с экспериментальными данными. В работе Муди ;[34] критическому режиму, истечения соответствует стационарное положение волны давления в критическом сечении. При этом условие стационарности положения волны давления рассматривается как в случае модели со скольжением, так и тогда, когда смесь можно рассматривать как гомогенную. В обоих случаях предполагается равновесие фаз и от-

На рис. 1, б представлено сопоставление графиков накопленной вероятности Ф (Q) и CDjv (Q). С увеличением числа на-

На рис. 5.19 представлено сопоставление машинного и аналитического решений системы уравнений гидродинамики пористого тела. Расхождение AY/^lmax^ ^0,01 считалось приемлемым, при AxF/4fmax>0,01 предпринимались меры по совершенствованию методики численного решения.

На рис. 2.19 представлено сопоставление такого расчетного определения интенсивности пульсаций с результатами экспериментального исследования. Интенсивность пульсаций определялась по формуле S? = и Т/Ч. Коэффициенты теплоотдачи применительно к условиям эксперимента определялись по рекомендаци-