Предварительного разогрева

Качественные образцы не только не имеют ослабленной зоны в центре шейки, но, наоборот, она является более прочной, благодаря большему деформационному упрочнению в этом участке. Убедительное доказательство этого — испытание на растяжение образцов из стали СтЗсп, имеющих относительное сужение 60—62% [1]. Образцы диаметром 15 мм из этой стали после предварительного растяжения до сосредоточенной деформации 55 °/о, обточки до диаметра 9 мм по всей расчетной длине и окончательного растяжения до разрыва разрушались только у головок; средняя часть в участке сосредоточенной ранее деформации никогда не разрушалась.

линий, проходящих под углом 45° через крайние отверстия. Величину этих усилий выбирают равной максимальному усилию предварительного растяжения элемента в направлении, перпендикулярном плоскости трещины. После этого в отверстия вставляют крепеж и стягивают его попарно стяжными элементами (см. рис. 8.32) вдоль линий, которые проходят через центры отверстий и пересекают плоскость трещины. Стяжные элементы располагают с обеих сторон элемента конструкции так, чтобы их оси пересекались в пространстве. Указанное выше дополнительное растяжение элемента вдоль линий, проходящих под углом 45° через крайние отверстия к зоне трещины, позволяет усилить эффект действия остаточных напряжений. Он обусловлен формированием зоны пластической деформации под углом 45° к зоне, сформировавшейся при растяжении элемента в направлении, перпендикулярном плоскости трещины. Фактически после выполнения всех операций над объектом объем металла перед вершиной трещины становится полностью охваченным остаточ-

ДЕЛИСЬ на цилиндрических образцах гладких и с глубокой кольцевой выточкой, изготовленных из предварительно растянутых прутков. Благодаря выточке в образце создавалось трехосное напряженное состояние. Результата испытаний показали, что механические свойства для всех испытанных типов образцов меняются преимущественно после предварительного растяжения до. максимальной равномерной деформации образца. 7 образцов с концентратором напряжения, характеризующимся коэффициентом концентрации напряжений от I до 4,4 (по Нейберу), предал прочности повышался соответственно от 47 до 72*.

Влияние эффекта Баушингера у исследуемого сплава на основе титана характеризуется следующими данными: уменьшение предела пропорциональности при растяжении после предварительного сжатия составляет 84% и при сжатии после растяжения — 63,3%. Предел пропорциональности стали 30 при сжатии после предварительного растяжения снижается на 57%.

3. Предварительное нагружение вызывает изменение сопротивления усталости из-за перераспределения остаточных напряжений и упрочнения материала у мест концентрации напряжений. Степень влияния предварительного растяжения на сопротивление усталости сварных соединений зависит главным образом от отношения напряжения предварительного растяжения к пределу текучести, от величины и знака остаточных напряжений в местах развития усталостной трещины, от концентрации напряжений, материала и типа соединений. Максимальное повышение предела усталости в результате предварительного растяжения получается тогда, когда остаточные напряжения растяжения в местах развития усталостной трещины заменяются сжимающими. В частности, последнее имело место у образцов с односторонним продольным ребром, у которых вследствие

предварительного растяжения до напряжения 0,9стг предел усталости повысился на 135%.

В работе [16] отмечается, что низкий непродолжительный отжиг полностью устраняет возникающий после предварительного растяжения эффект Баушингера, в то время как упрочнение еще сохраняется. Более глубокий отжиг приводит к тому, что уже совпадающие между собой кривые растяжения и сжатия приближаются к исходной кривой деформирования. Вследствие того, что ориентированные дефекты в большей степени неравновесны, чем дефекты дезориентированные, процесс, протекающий при большей температуре и меньшей скорости, должен приводить к меньшему значению эффекта Баушингера по сравнению с процессом, протекающим при меньшей температуре или большей скорости нагру-жения. Вообще исследования закономерностей процесса упруго-пластического деформирования материала в условиях неизотермического нагружения необходимо связывать со скор остью протекания процесса деформирования. Диапазон скоростей деформирования, определяемый современными инженерными задачами, простирается от 10~8 до 105 с"1. Верхняя граница этого интервала скоростей определяется технологическими задачами взрывной сварки, ковки, штамповки, а нижняя — относится к случаю ползучести и релаксации напряжений. Ясно, что в столь широком диапазоне изменения скоростей деформирования не может быть единой зависимости, связывающей сопротивление деформированию со скоростью. Анализ экспериментальных данных показывает, что следует различать по крайней мере две зоны влияния скорости деформирования — «статическую» и зону высоких скоростей, «динамическую» (между этими зонами может лежать зона относительно слабого влияния скорости деформирования на процесс деформирования материала). Причем влияние малых скоростей деформирования на указанный процесс (порядка 10~6—10~4 с"1) с физической точки зрения объясняется наличием реологических эффектов (ползучестью), а больших скоростей (порядка 102—104 с"1) — наличием динамических эффектов. Анализируя результаты экспериментальных работ по растяжению образцов при различных скоростях и температурах, можно сформулировать два общих свойства простейшего уравнения состояния материала [17]: а = / (ен, Т, Р), где T^(Tmin, Ггаах); Р €Е (pmin, Pmax), Pmax < Ю-1 с"1; е«е S (0, emax), еп — необратимая деформация; Р = ё(либо а) — параметр, характеризующий скорость деформирования. (В общем случае указанное «простейшее» уравнение состояния должно быть представлено функционалом Fit, о (т), е (т), Г(т)]т=0 = 0.)

Таким образом, «мгновенная» пластическая деформация влияет на ползучесть постольку, поскольку точка состояния при этом; удаляется от линии стационарных состояний АВ. Отметим и общую тенденцию, характеризующую влияние ползучести на диаграммы «мгновенного» деформирования. Быстрое пластическое деформирование создает систему напряжений в стержнях, «приспосабливающую» материал М к данному нагружению. Например, после предварительного растяжения и разгрузки OKLU создается анизотропия, при которой предел упругости при растяжении, UL ^> ОК, а при сжатии UM < ОК (эффект Баушингера). Последующая ползучесть при выдержке изменяет распределение напряжений в модели. Так, обратное последействие после разгрузки OKLU смещает точку состояния к центру и снимает анизотропию. Ползучесть при ненулевом напряжении RT, наоборот, действует в том же направлении, что и пластическое деформирование, усиливая анизотропию.

Предварительно напряженный бетон получается в результате искусственного предварительного растяжения арматуры при бетонировании в результате чего бетон испытывает напряжение сжатия и становится более трещиноустойчивым. Обжатие стен резервуаров преследует ту же цель, т. е. создает напряжение сжатия, вследствие чего бетон становится более трещиноустойчивым.

Это в известной мере характерно для КТЗ, на котором, несмотря на большую номенклатуру выпускавшихся ранее турбин конструкции узлов и деталей разрабатывались с учетом технологичности. Например, конструкции роторов турбин этого завода максимально упрощены минимальным количеством типоразмеров посадочных диаметров для дисков. Диафрагменные уплотнения установлены непосредственно на вал ротора, что дает возможность сократить габариты турбины. Для лучшего использования металла максимальные напряжения во втулках дисков снижаются за счет предварительного растяжения волокон у их расточки выше предела текучести. Эта операция производится на специальной установке путем разгона дисков до заданных напряжений.

Допускаемая деформация сильфона обычно выражается в процентах длины гофрированной его части, причем общее изменение длины (ход) сильфона может состоять из удлинения от предварительного растяжения и из последующего сжатия. Рекомендуемая максимальная величина перемещения металлического сильфона составляет 25% его свободной длины, из которых 15% отводится на сжатие и 10% на растяжение. При повышенных требованиях к числу ходов изменение длины сильфона не должно превышать 10%. Однако усталостное разрушение сильфона может произойти при циклическом изменении давления даже при практическом отсутствии деформаций сильфона.

бочего давления в магистрали. Настройка осуществляется встроенным насосом. Система управления насосом включает клапаны: предохранительные, деблокировки основного фильтра тонкой очистки, предварительного разогрева масла путем дросселирования. Установка снабжена защитой, аналогичной защите установок серии DKP-2.

Насосы для перекачивания жидкого металла снабжены системой электрообогрева для предварительного разогрева их корпусов перед заполнением, а также для поддержания необходимой температуры металла внутри насоса. Температура внутри бака натриевых насосов должна быть 150—200 °С. При выборе и разработке типа электрообогрева в первую очередь необходимо использовать готовые тепловые электрические нагреватели (ТЭН). Достаточно надежно зарекомендовали себя и традиционные электроспирали из нихрома (нагреватель сопротивления) [8, гл. 2].

Испытания на натрии. Устройство стенда для испытаний насосного агрегата на натрии во многом похоже на устройство-стенда для испытания на воде,, но отличается от последнего наличием значительного количества дополнительного вспомогательного оборудования (емкости для заполнения натрием и его слива, ловушки для поддержания чистоты натрия, индикаторы окислов, система обогрева). При проектировании стенда необходимо обеспечить герметичность натриевого контура по отношению к окружающей среде и пожарную безопасность в соответствии с установленными правилами, а также предусмотреть системы заполнения натрием и его дренажа, подачи инертного газа, поддержания требуемой чистоты натрия, ва-куумирования натриевого контура, предварительного разогрева стенда (перед заполнением натрием), охлаждения контура и оборудования [15].

Система предварительного разогрева предназначена для разогрева застывшего натрия в транспортных емкостях, емкостях накопления, оборудования и коммуникаций стенда перед их заполнением натрием, поддержания натрия в контуре в расплавленном состоянии при кратковременной остановке испытываемого насоса. Наиболее удобно систему разогрева выполнить в виде различного рода омических или индукционных электронагревателей. Для обогрева сосудов удобно использовать шахтные электропечи сопротивления либо навешенные на легком каркасе проволочные электронагреватели. Обогрев различного рода трубопроводов и арматуры осуществляется проволочными электронагревателями, накладными (на крупные трубопроводы, арматуру) либо намотанными (на мелкие трубопроводы). Для электроизоляции на проволоку надевают керамические бусы. Поверх электронагревателей накладывается теплоизоляция из минеральной ваты.

При автоматической сварке коэфициент плавления зависит от химического состава проволоки, напряжения дуги, силы тока и предварительного разогрева конца электрода.

плавления растёт с увеличением силы тока и уменьшается с удлинением дуги. Пользуясь графиком, можно определить коэфициент плавления для любого режима сварки. График также показывает, что в интервале наиболее часто употребляемых сил тока (600—800 а) коэфициент плавления незначительно зависит от силы тока. Поэтому с необходимой для практики точностью коэфициент плавления берётся без учёта влияния силы тока и предварительного разогрева электрода. Данные

3) изменение предварительного разогрева электрода за счёт изменения вылета электрода за контактные точки мундштука.

Если котел после отключения остается в горячем резерве, то повторный пуск возможен без предварительного разогрева.

формообразование деталей в прессформах под действием температуры и давления, но с применением камеры для предварительного разогрева материала;

Основные преимущества при использовании сплава: некоторое упрощение конструкции установки из-за отсутствия системы предварительного разогрева, возможность быстрого пуска и вывода на заданный режим работы.

Повышенные температуры плавления некоторых металлов требуют предусматривать системы предварительного разогрева. Иногда в состав стенда включают системы предварительного приготовления жидкого металла, очистки инертного газа. Для отмывки деталей, уничтожения отходов требуется специальная установка, которую обычно устанавливают в отдельном помещении. При необходимости ремонтных работ на изделиях, демонтаж которых осуществить трудно, следует предусмотреть возможность организации их отмывки непосредственно на стенде.