Предварительного статического

2) насос предварительного разрежения должен обеспечить удаление всего газового потока, выходящего из высоковакуумного насоса.

Рассмотрим кратко устройство и основные типы насосов предварительного разрежения, которые разделяются на механические форвакуумные насосы объемного действия и сорбционные насосы предварительной откачки.

Рис. 7. Схема устройства ротационных вакуумных насосов предварительного разрежения: а — пластинчато-статорного; б — золотникового

Для малогабаритных низко- и высокотемпературных приставок к стандартным металлографическим микроскопам с успехом может быть использован насос оригинальной конструкции ВН-0,1, могущий работать в качестве механического насоса предварительного разрежения с диффузионными насосами малой производительности.

Для создания предварительного разрежения могут служить и сорбцион-ные насосы. Наиболее простыми из них являются отечественные цеоли-товые вакуумные насосы типа ЦВН, на базе которых созданы цеолитовые вакуумные агрегаты, позволяющие проводить откачку рабочих камер объемом 10—100 л от атмосферного давления до давлений 10~2—10~4 мм рт. ст. в условиях, требующих получения стерильного вакуума, отсутствия вибрации, шумов и т. п. 39

Быстрота откачки, оцениваемая по воздуху, например агрегатом ЦВА-01—1 при давлениях 10~2—1СГ1 мм рт. ст., составляет 3,3—8,4 л/с, т. е. она несколько выше, чем у ротационного масляного насоса типа ВН-2. Опыт эксплуатации цеолитовых насосов позволяет сделать вполне определенное заключение о перспективности их использования в установках для тепловой микроскопии в качестве насосов предварительного разрежения, обеспечивающих осуществление безмасляной откачки.

Сорбционные насосы, например цеолитовые, как уже отмечалось, успешно могут быть использованы в установках в качестве насосов предварительного разрежения.

Гетеро-ионные насосы запускаются после предварительного разрежения и дегазации путем прогрева.

Для неподвижных сопряжений служит преимущественно вакуумная резина марки 7889, из которой изготовляют также вакуумные шланги. Такие шланги успешно применяют в установках для тепловой микроскопии при соединении отдельных элементов вакуумных систем (насосов, вентилей и др.), преимущественно в зоне предварительного разрежения.

Вакуумная система обеспечивает получение разрежения в рабочей камере в пределах 5 • КГ6— Ы(Гв мм рт. ст. Для работы пароструйного насоса при выключенном ротационном насосе (при фотографировании или смене образца) в системе откачки имеется баллон предварительного разрежения.

1) объемного действия — периодическое изменение объема рабочей камеры насоса; служат для создания предварительного разрежения в откачиваемом объеме. Остаточное давление — до б.б.Ю-2 Па;

Влияние степени предварительного статического нагружения на механические свойства ( временное сопротивление ав и предел текучести аг)

Рисунок 3.3- Зависимость ов (сплошные линии) и сгт (штриховые шшии) от степени предварительного статического нагрркения

Рисунок 3.4- Влияние предварительного статического нагружвния на обобщенный параметр Р„ш

Однако при дальнейшем увеличении степени предварительного статического нагружения сформировавшаяся упорядоченная доменная структура под влиянием больших внутренних напряжений приобретает хаотический характер, что приводит к уменьшению р,,™, то есть появлению правой ниспадающей ветви графика

На машинах для испытаний при круговом изгибе перевод симметричного цикла в асимметричный достигается: а) приложением к вращающемуся образцу осевой растягивающей силы; б) приложением к вращающемуся образцу изгибающего момента для создания предварительного статического изгиба образца. На рис. 81 [73] показан образец специальной конструкции для испытаний на машинах консольного изгиба с вращением при различной асимметрии цикла. В центральное отверстие образца вставляют стяжной стержень 2, имеющий с одной стороны бурт, а с другой — резьбовую часть с гайкой 3.

Применительно к машине МИП-8М было разработано приспособление (рис. 52), с помощью которого асимметрия цикла нагружения достигается вследствие предварительного статического изгиба образца [1, 15]. Приспособление крепится к фланцу шпинделя / машины и состоит из патрона 4, в цанговом захвате которого устанавливается образец 5. Другой конец образца закреплен в цанге удлинителя 6, к концу которого посредством пружины 7 приложена статическая сила Р, вызывающая во вращающемся образце переменные напряжения, меняющиеся по симметричному циклу. Для создания статической составляющей служит пружина 3, натяжение которой может изменяться с помощью винта 2. Усилие пружины 3 передается образцу через рычаг 8, жестко связанный с удлинителем 6. Образец во избежание нагружения его дополнительными силами инерции, воз-

На рис. 4, а показана силовая схема высокочастотной машины с электромагнитным возбуждением колебаний для испытаний на усталость. Станина укреплена на основании с большой инерционной массой, установленном на пружинах. Статическая нагрузка на испытуемый образец пропорциональна статической деформации скобы. Переменная гармоническая сила возбуждается благодаря движению грузов инерционной массы возбудителя колебаний. Машина работает в режиме автоколебаний. Так как добротность механической колебательной системы достигает нескольких десятков единиц, частота автоколебаний близка к частоте собственных резонансных колебаний. Колонны 2 и скоба 5 испытывают статические нагрузки растяжения и сжатия в зависимости от величины предварительного статического нагружения и растяжения или сжатия испытуемого образца. Скоба 5 нагружена и переменной силой, но так как ее жесткость во много раз меньше жесткости испы-

На кафедре «Подъемно-транспортные машины» Ленинградского политехнического института автором под руководством профессора М. М. Гохберга были проведены экспериментальные исследования влияния предварительного статического растяжения и многократной циклической перегрузки на усталостную прочность элементов соединений из сплава АМг61. Было исследовано три типа образцов: с отверстием, сварного стыкового соединения и с продольными приваренными ребрами. Образцы изготовлялись из листового проката толщиной 8 и 10 мм (в„ — 35,5 — 40,2 кГс/мм2, а02 = = 21,4— 21,6 кГс/мм2).

циклов при симметричном цикле после предварительного статического

металлу двусторонних продольных ребер после предварительного статического растяжения и после циклической перегрузки. Даны результаты пульсаторных испытаний и проведен анализ сопоставимости данных эксперимента с расчетными значениями усталостных характеристик.

Рис. 7.43. Влияние предварительного статического нагружения в осевом направлении на кривую усталости образцов из 7075-Т6, испытанных на усталость при изгибе с вращением. (Данные из работы [35].) 1 — радиус скругления в вершине выточки меньше 0,001 дюйма; 2 — образцы без предварительного нагружения; предварительное растяжение в процентах от предела прочности образца с выточкой: О 90%, *70%, Я50%, предварительное сжатие в процентах от предела