Предварительно нарезанных

Предварительное напряжение растяжения в арматуре доводят до 150 — 250 кгс/см2. Допускаемые напряжения растяжения в предварительно напряженном железобетоне составляют в среднем 100 — 150 кгс/см2, допустимые напряжения сжатия 300 — 500 кгс/см2. Железобетон обладает высокой циклической вязкостью, примерно в 2 раза превосходящей вязкость серого чугуна. Это свойство обусловливает повышенную способность виброгашения у железобетонных деталей.

свободной г ранице имеют место следующие условия: ац = 0, ст12 = — О, ais = О при х = 0. Таким образом, волна напряжений любого типа при отражении порождает как отраженную волну расширения, так иотраженную волну сдвига, которые распространяются с конечными скоростями в предварительно напряженном теле, образуя вторичные области возмущений отраженных волн.

Указанное условие также не выполняется при работе металла в предварительно-напряженном состоянии (например, из-за внутреннего давления в трубе, стационарного температурного.поля и< др.), а также при существовании разнотипных знакопостоянных напряжений.

рые участки поверхности раздела находятся в предварительно напряженном состоянии, испытывая в радиальном направлении действие сил до 0,35 кгс/мм2. Нормальные напряжения сжатия способствуют повышению прочности композита при растяжении вдоль оси волокна и при сдвиге. Трудно предсказать, какое влияние может оказать комплексное воздействие всех остаточных напряжений в материале на общую прочность поверхности раздела, особенно если она находится под нагрузкой и ^подвергается действию различных сред.

Хрупкий бетон в предварительно напряженном железобетоне удерживают в сжатом состоянии прочной предварительно растянутой металлической арматурой. В закаленном листовом стекле наружные слои находятся в сжатом состоянии. Микронеоднородности ситаллов, состоящих из микрокристаллической фазы (кристалликов), которые разделены своеобразной границей в виде стекловидной фазы, затрудняют распространение микротрещин.

239. Рубин. Распространение продольных волн деформации в предварительно напряженном стрежне с учетом влияния скорости деформации.— Механика, 1955, № 4, с. 155—170.

Предварительное напряжение растяжения в -арматуре доводят до 150 — 250 кгс/см2. Допускаемые напряжения растяжения в предварительно напряженном железобетоне составляют в среднем 100 — 150 кгс/см2, допустимые напряжения сжатия 300 — 500 кгс/см2. Железобетон обладает высокой циклической вязкостью, примерно в 2 раза превосходящей вязкость серого чугуна. Это свойство обусловливает повышенную способность виброгаше-ния у железобетонных деталей.

кой, предварительно напряженном настиле;

В предварительно напряженном железобетоне арматуру предварительно растягивают, а после изготовления конструкции и затвердевания бетона ее освобождают от натяжения. При этом арматура сжимается и вызывает сжа-

Если болтовое соединение, например фланцевое, не подвергать никаким воздействиям, то при комнатной температуре никаких изменений в соединении не происходит, но при повышенных температурах натяг болтов уменьшается, возникает зазор. Это явление, как уже отмечено в разделе 1.2, называют релаксацией напряжений. .-К явлениям релаксации относится не только уменьшение натяга болтов, но и происходящее с течением времени снижение усилий сжатия пружины, горячей посадки, уменьшение остаточных напряжений в литых сплавах и сварных соединениях, снятие напряжения арматуры в предварительно напряженном железобетоне.

при .предварительно напряженном

Свободное резание осуществлено точением предварительно нарезанных левой и правой архимедовых (торцевых) спиралей. Исследована область наростообразования при малых и средних скоростях резания. В этом участке характеристика первого прохода PZ—v падающая, />у—v возрастающая. Влияние ускорения отрицательное, с увеличением его сила резания уменьшается.

и а — 0,003-^0,01 при окончательном шлифовании резьб, предварительно нарезанных до закалки. Для шлифования многозаходных резьб с осевой подачей, ширина круга В ^ 2('s, где i — число заходов; s — шаг шлифуемой резьбы.

Примечания: 1. Цифры в числителе даны при шлифовании в одну операцию, в знаменателе — при предварительном шлифовании. 2. При нарезании резьбы на заготовках из стали Р9 число оборотов заготовки снижают на 10 — 15%. 3. Окончательное шлифование предварительно нарезанных многониточным кругом заготовок производится однониточным кругом. Припуск на окончательное шлифование 0,08 — 0,1 мм.

путем размещения сварных швов на достаточном расстоянии от таких поверхностей [при сварке втулки (фиг. 30, а) ее внутренние размеры изменяются, как показано пунктиром, и точность теряется; при сварке предварительно нарезанных штуцеров расстояние h должно быть 58 < А > 5*]; конструкция на фиг. 30, б позволяет сохранить

-^-0,01 мм при окончательном шлифовании резьб, предварительно нарезанных до закалки. Для шлифования многозаходных резьб с осевой подачей ширина круга В ^2iS, где ('— число заходов; S — шаг шлифуемой резьбы.

3. Окончательное шлифование предварительно нарезанных многониточным кругом деталей производится однониточным кругом.

а) При чистовом нарезании предварительно нарезанных заготовок (при а=20°):

При полуавтоматической высадке предварительно нарезанных заготовок можно получать детали со стержнем длиной до 1200-1800 мм.

Проведя всю необходимую настройку и установив заданное межосевое расстояние, одновременно вводят резец во впадину предварительно нарезанных витков червяка. После этого на круговой подаче (0,05—0,2 мм/об) нарезают одну сторону витка. Затем, заменив резец, поднастраивают станок и нарезают вторую сторону витка до получения необходимой толщины нитки по зубомеру, установленному по оси горловины.

Антиадгезионные (или разделительные) пленки и ткани выполняют много различных функций. Некоторые используются для разделения последовательных слоев препрегов. Другие служат подложками для подачи в форму предварительно нарезанных слоев препрега. Третьи применяются для прослаивания между слоистым пластиком и впитывающими слоями, предназначенными для абсорбирования избытка смолы из материала в процессе его отверждения при формировании с эластичной диафрагмой.

Технология изготовления лопаток вентилятора газотурбинного двигателя обсуждалась Шульцем и др. [79]., Крейдером и Брейненом [48] и другими исследователями. Процесс заключался в укладке и диффузионной сварке предварительно нарезанных слоев из напыленной ленты. Основы этого технологического процесса были описаны ранее, однако при изготовлении лопаток пришлось столкнуться с некоторыми уникальными явлениями. Чтобы точно и эффективно вырезать сечения слоев сложной конфигурации, был разработан специальный метод роликовой резки (см. рис. 7). Этот процесс заключается в нанесении на лист бор-