Предварительно вычислить

Ви?ые пружины изготовляют горячей навивкой с последующей термообработкой или холодной навивкой из предварительно термически подготовленного материала с отпуском после навивки [2].

Ви.тые пружины изготовляют горячей навивкой с последующей термообработкой или холодной навивкой из предварительно термически подготовленного материала с отпуском после навивки [2].

Каждая заготовка, поступающая на автоматизированную обработку, должна отвечать следующим обязательным требованиям. Поверхность заготовки должна быть чистой и не иметь трещин, пригаров, спаев, ужимин, плен, наплывов и других механических повреждений. Стальные отливки и поковки должны быть предварительно термически обработаны, что обеспечивает нормализацию структуры материала и снятие внутренних напряжений.

Технология изготовления предварительно термически обработанной проволоки заключается в чередовании процессов отпуска и волочения до окончательного размера. Заключительной операцией является закалка с последующим отпуском. Закалка материала ведётся в жидком свинце или в масле с температурой около 60°.

Высокотемпературное сулъфидирова-ние предназначено для насыщения предварительно термически необработанных стальных деталей или деталей, подвергнутых улучшению, а также для инструментов из быстрорежущей стали.

Витые пружины изготовляют горячей навивкой с последующей термообработкой или холодной навивкой из предварительно термически подготовленного материала и с отпуском после навивки.

Пружины, изготовляемые из холоднотянутой, предварительно термически подготовленной проволоки диаметром дэ 7 мм, подвергаются только отпуску; остачьные пружины — закалке и отпуску. Режимы отпуска пружин приведены в табл. 261, режимы термической обработки — в табл. 262, 263.

В случае же применения предварительно термически обезвоженного мазута с тем же содержанием воды (Wp = 20%) к.п.д. котельного агрега-

В зависимости от конфигурации упругих элементов, их размеров, требуемых свойств и экономичности технологического процесса производства для изготовления этих изделий применяют пружинную сталь: 1) хо-лоднодеформированную, предварительно термически обработанную, обычно патентированную, проволоку или ленту; 2) термически обработанную закалкой и последующим отпуском до заданной прочности ленту или проволоку; 3) холоднокатаную и горячекатаную сталь для пружин, подвергаемых затем закалке.

Остеклование поверхности (аморфизация) получается при нагреве детали с оплавлением. Твердость поверхности достигает 2000 HV, долговечность при этом повышается. Слои укладываются плотными рядами или с перекрытием. В обоих случаях на границе слоя будет мягкая зона или на участке теплового влияния, или в зоне перекрытия. На износостойкость эти мягкие участки не влияют, скорее даже имеют положительное значение, так как после небольшого износа они станут местом для задержания смазки и для отвода продуктов изнашивания. Особенно заметно уменьшение твердости между слоями и под слоем при лазерном упрочнении предварительно термически обработанной стали.

Структура на поверхности — мартенсит отпуска, а в сердцевине, если сталь предварительно термически не обработана, сохраняется ферритно-перлитная структура. Для улучшения механических характеристик перед закалкой ТВЧ проводят улучшение на зернистый сорбит или нормализацию.

Как уже указывалось ранее, в рассмотренной схеме компоновки сечения использовались весьма приближенные зависимости, что связано с наличием в более точных формулах дополнительных исходных данных. Результатом такого глубокого расчета может быть риск необходимости последующих корректировок и повторных проверок. Степень такого риска может быть уменьшена, если предварительно вычислить приближенные значения условной гибкости стержня и относительного эксцентриситета. Это позволит не только уточнить оценки местной устойчивости, но и более точно определить требуемую площадь поперечного сечения стержня колонны из условия ее общей устойчивости

Так как суммирование членов ряда требуется выполнять для каждого KI и т7-, то чтобы сократить затраты машинного времени, целесообразно предварительно вычислить все комплексы, зависящие от собственных чисел л„, но не зависящие от X; и т/, и записать их в соответствующие массивы длиной N. При числе N порядка нескольких десятков это не потребует ощутимых затрат памяти, но в дальнейшем сократит машинное время при вычислении и (Xi,ij) по формуле (2.13). В случае двойных и тем более тройных рядов данная рекомендация уже становится проблематичной.

Так как скорости уже найдены, то можно предварительно вычислить все нормальные компоненты ускорений. Полагая со, const и, следовательно, а, - 0, в равенстве, связывающем ~аА и а/,, будем иметь только два неизвестных: а2 и а3 или, что то же самое, два

Таким образом, для вычисления ?"эфг необходимо предварительно вычислить все средние разрешающие угловые коэффициенты излуче-.

Для пользования графиками нужно предварительно вычислить значения гиб, представляющие собою конструктивные постоянные рассматриваемого гидравлического механизма. Величина ир, связанная с давлениями и сопротивлениями в цилиндре уравнением (XI. 33), обычно задается из технологических соображений. По заданной величине ир можно найти р, определив предварительно а, Ъ и к. Зная все вышеуказанные величины, можно, пользуясь графиками, определить законы движения поршня, причем величины г, 6 и ир позволяют вычислить масштабы ^приведенных графиков. Для пояснения сказанного обратимся к примерам".

1 Последний принципиально может применяться только без учета трений, т. е. в мало интересных для прочностных расчетов нерезонансных зонах и требует разнесения возбуждения по собственным формам, которые нужно предварительно вычислить.

Все отрезки перечисленных нормальных и кориолисова ускорений необходимо предварительно вычислить. Полюс р„ плана ускорений находим из построения.

Оборотные межоперационные заделы на непрерывно-поточных линиях отсутствуют и рассчитываются только для линий прямоточного производства. При детальном их расчёте по первой формуле для Zs необходимо предварительно вычислить величины этих заделов между всеми несинхронными смежными операциями данного потока на начало периода обслуживания Rg. Эта задача решается обычно графическим методом.

Для нахождения скорости св т необходимо предварительно вычислить скорость с'в, зависящую от площади осевого сечения ADLF спирального канала, которая равна

Для определения <]> с помощью номограммы необходимо предварительно вычислить безразмерные параметры:

Для его решения необходимо предварительно вычислить ряд компонент тензора с, А], воспользовавшись соотношением (2.101) c\jk\ = 2a-\G\aGjaGkcGXc + a2\GXaGjbGkaGxb +)

Соотношения для определения / (oh) и nh могут быть получены на основе совместного распределения произвольного числа следующих друг за другом экстремумов (см. п. 20), Для этого необходимо предварительно вычислить вероятность того, что k следующих друг за другом экстремумов будут составлять цикл k-ro порядка, т. е. вероятность того, что последующие одноименные экстремумы будут меньше предыдущих, а величина накопленного усталостного повреждения, подсчитанного от полного приращения процесса между наименьшим минимумом и наибольшим максимумом (т. е. от «укрупненного размаха») будет больше суммы усталостных повреждений, подсчитанных по его промежуточным приращениям (размахам). Очевидно, что получаемые таким образом расчетные величины усталостных повреждений будут давать для истинных повреждений оценки сверху.