Предварительно закаленных

В машиностроении применяется шпатлевка лаковая красная AM для выравнивания поверхности деталей из алюминиевого литья, предварительно загрунтованных грунтом АЛГ-1.

Выравнивание дефектов предварительно загрунтованных поверхностей металлических и деревянных деталей

Окраска поверхностей предварительно загрунтованных деталей из различных сплавов, работающих внутри изделий

Окраска предварительно загрунтованных и за-шпатлеванных поверхностей деталей автобусов, мотоциклов, велосипедов и других изделий Окраска предварительно загрунтованных поверхностей деталей грузовых автомобилей, автобусов, тракторов, сельскохозяйственных машин и других изделий, работающих на открытом поздухе Декоративная отделка приборов, деталей машин и бытовых изделий То же

таллических конструкций, предварительно загрунтованных грунтовкой ХС-059, для защиты от

Различные цвета Окраска предварительно загрунтованных и за-шпатлеванных поверхностей легковых автомобилей Серо-голубой, за- Окраска двигателей и других металлических и

Покрытие предварительно загрунтованных поверхностей деталей из стали и магниевых сплавов

Грунтовка ЭФ-083 серая на основе эпоксиэфира с добавкой меламиноформальдегидной смолы. Применяется для грунтования кузовов и деталей автомобилей, предварительно загрунтованных электрофорезной грунтовкой.

4. В тех случаях, когда агрегат или изделие собирают из предварительно загрунтованных деталей, головки заклепок, болтов, места развальцовки, сварные швы и прочие места с поврежденным покрытием обязательно загрунтовывают.

Эмаль ПФ-223 разных цветов (ТУ КУ 545—61) — суспензия из смеси пигментов в пентафталевом лаке с добавками сиккатива. Выпускают 12 цветов для защиты предварительно загрунтованных внутренних поверхностей металлических деталей.

Лак БТ-569 (бывш. 102/19) (ГОСТ 14690—69). Раствор масляно-асфальтовой или масляно-битумно-асфальтовой основы с эфиром канифоли в органических растворителях с введением сиккатива. Предназначен для покрытия предварительно загрунтованных изделий из стальных сплавов и магниевого литья.

Твердость белых слоев на предварительно закаленных сталях несколько выше, чем на незакаленных, из-за отсутствия свободного феррита, низкоуглеродистого мартенсита и меньшего количества метастабильно-го мартенсита.

Под белым слоем на предварительно закаленных сталях наблюдается зона пониженной микротвердости и повышенной травимости, которая представляет собой мартенсит вторичной закалки с пониженным содержанием углерода, хрома и других карбидообразующих! элементов и с уменьшенным количеством карбидов.

Длительное старение приводит также к изменению характера распределения карбидных частиц. Уменьшается число дисперсных карбидов в матрице. Выделение и рост карбидов идет по субграницам. Крупные первичные карбиды практически остаются без изменений. Размеры средних карбидных частиц не изменяются в предварительно закаленных образцах и возрастают в нормализованных образцах до величины 0,07—0,09 мкм. Суммарное содержание легирующих элементов в карбидных фазах не изменяется при старении. Все это свидетельствует о некотором снижении упрочняющего влияния карбидных фаз.

отожженных материалах в большей степени, чем в сталях, предварительно закаленных. Как ожидалось, облучение при повышенных температурах не дает-такого же эффекта. Радиационное увеличение твердости материалов является качественным указанием на действие облучения; количественные соотношения увеличения твердости, так же как предела текучести и предела прочности, изучены недостаточно, чтобы их можно была безоговорочно использовать.

Исследовано влияние термической обработки на структурные свойства железо-кобальтового сплава типа пермендюр. Исследования проводились на предварительно закаленных и деформирован-

Свариваемость Н. с. п. к. как в мягком, так и в упрочненном состоянии очень хорошая, какого-либо подогрева перед сваркой или после нее не требуется. Непосредственно после сварки сварные швы имеют в основном структуру аустенита и поэтому обладают высокой пластичностью и вязкостью при относительно высокой прочности, близкой к прочности осн. металла в мягком закаленном состоянии (сГьЭгЭОкг/лш2). Сварные швы Н. с. п. к., обладая непосредственно после сварки высокой пластичностью, значительно менее чувствительны в этом состоянии к непро-варам, порам и др. концентраторам напряжений, чем сварные швы мартенситной или перлитной стали, обработанной на такую же прочность. Учитывая хорошую свариваемость Н. с. п. к. в полностью упрочненном состоянии, в ряде случаев целесообразно изготовлять сварные крупногабаритные конструкции из предварительно закаленных элементов. Ковка стали Х15Н9Ю проводится в интервале темп-р 1200—850°, а стали Х17Н5МЗ и Х17Н7Ю— в интервале 1050—850°. По коррозионной стойкости Н. с. п. к. превосходят 13%-ную хромистую мартенситную сталь и неси, уступают аустенитной стали типа 18-8. Сталь Х17Н7Ю обладает стойкостью в

вания вмятин); дополнит, отпуск деталей после правки не обязателен. Механич. обрабатываемость С. к. в. после отжига удовлетворительная, в закаленном состоянии —возможна при применении режущего инструмента из твердых сплавов. Нарезка резьбы может производиться только резцами. После шлифования следует производить, как правило, отпуск стали при 200—250° для снятия внутр. напряжений. При развертывании отверстий очень важно, чтобы чистота поверхности после обработки была не менее V6. Чистота поверхности деталей из С. к. в. должна быть не менее V4— V5, места концентрации напряжений следует обрабатывать до чистоты V6—V7. Сварные соединения С. к. в. выполняются дуговой (ручной и автоматич.), атомноводородной и аргонодуговой сваркой. Как правило, сварка С. к. в. производится в отожженном состоянии, в отд. случаях допускается сварка предварительно закаленных элементов. При этом в качестве присадки применяют электроды из сплава ЭИ334 или др. сплавов типа нихром. Во избежание появления «холодных» сварочных трещин детали из С. к. в. следует перед сваркой подогревать до 200—300°, а немедленно после сварки производить нагрев до темп-ры не ниже 200°. Пайка деталей из С. к. в., как правило, не производится, так как контакт расплавленного припоя со сталью, имеющей внутренние или внешние напряжения, в момент пайки может привести к образованию трещины.

Для эффективного использования быстрорежущей стали следует обеспечить выпуск новых, в том числе сборных и паяных, конструкций инструмента с применением предварительно закаленных пластин из этой стали аналогично использованию пластин из твердого сплава. Необходимо обеспечить увеличение выпуска прецизионного инструмента (особенно зуборезного), цельных и сборных фрез, червячных, зуборезных головок повышенной точ-. ности, метчиков, головок резьбонакатных, протяжек, инструмента точного исполнения с вышлифованными канавками.

Низкотемпературное сульфидирова-ние предназначено для поверхностного насыщения серой стальных деталей, предварительно закаленных и подвергнутых низкому отпуску (при температуре < 200° С), с получением высокой твердости (например, поршневые пальцы). Температура процесса не должна превышать температуру низкого отпуска и находится в пределах 170— 200° С. Активной частью ванны является KCNS.

В предварительно закаленных сплавах нагрев при отпуске и искусственном старении вызывает процессы распада пересыщенного твердого раствора (метастабильной фазы), в результате которых происходят фазовые превращения.

Результаты относительного изменения фазового состава в процессе нагрева и охлаждения на образцах из горячекатаных листов (предварительно закаленных с 1000 °С) приведены на рис. 6Л-6.5. В процессе нагрева МСС ОЗХ11Н10М2Т-ВД в температурной области 530...750 °С происходит полиморфное а - у-превращение. Температурную область полиморфного превращения условно можно разделить на три температурных интервала (°С): I — 530...600; II — 600...650 и III — 650..,750. В низкотемпературной области (530...600 °С) количество образовавшегося аустенита с повышением температуры увеличивается по сложной зависимости — от 0,08 до 1,32 %, а в высокотемпературной (650.....750 °С) — уменьшается от 1,32 до 0,08 % на 1 °С.