Пренебречь поскольку

Считая, что усилие, приложенное к канату в месте его закрепления, Р — 6 кн, приближенно рассчитать нажимные винты (изгибом винтов и разгружающим влиянием упора С прижимной планки пренебречь). Коэффициент трения между канатом и барабаном, а также между канатом и прижимной планкой / = 0,16. Материал винтов — сталь Ст.З (ат = 240

Сопротивлением входа в трубу пренебречь, коэффициент сопротивления трения Я, считать постоянным.

жидкости в тройнике и гидравлическими сопротивлениями пренебречь, коэффициент сжатия струи на выходе из каждого сопла е — 0,8.

Указание. Из-за срыва потока у внутренней стенки в сечении С возникает сжатие потока (коэффициент сжатия е = 0,5), вызывающее местное понижение давления. Потерями напора на участке поворота в колене до этого сечения можно пренебречь.

Сопротивлением входа в трубу пренебречь, коэффициент сопротивления трения принять К = 0,04. Ответ.

Определить расход Q и коэффициент сопротивления трения К трубы. Сопротивлением входа в трубу пренебречь.

Сопротивлением входа в трубу пренебречь, коэффициент сопротивления трения К считать постоянным.

Определить гидравлические силы, действующие на тройник, верхнее и нижнее колена с соплами при избыточном давлении перед тройником р = 5 МПа. Массой жидкости в тройнике и гидравлическими сопротивлениями пренебречь, коэффициент сжатия струи на выходе из каждого сопла к = 0,8.

длине пренебречь. Коэффициент сопротивления вентиля ?в = 5. Построить пьезометрическую линию.

пренебречь. Коэффициент теплоотдачи аа может быть определен по формуле

Входящие в формулу (5-1) тепловые сопротивления наружного и внутреннего загрязнений и металлической стенки (о„Дн, 8„ДМ и 8ВН/ХВН) для котельных пучков невелики в сравнении с величиной 1/а1; и в первом приближении ими можно пренебречь. Коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к воде или пару <х2 в большинстве случаев велик, и для котельных пучков (пароперегревательных и экономайзер ных) величиной 1/a.j также можно пренебречь.

данные: 1) кинематическая схема (рис. 5.8); 2) массы и моменты инерции звеньев, положения их центров масс; 3) закон движения механизма; 4) внешнее силовое нагруже-ние Рл и М\. Зависимости Гя(ц>\), М\((р\) и закон движения o)i=wi(q i) примем заданными в табличной форме. Силами тяжести можно пренебречь, поскольку в большинстве механизмов современных машин они малы по сравнению с другими силами.

данные: 1) кинематическая схема (рис. 5.8); 2) массы и моменты инерции звеньев, положения их центров масс; 3) закон движения механизма; 4) внешнее силовое нагруже-ние Рз и М\. Зависимости Рз(у\), M\(
Эти и другие процессы приводят к фактически необратимой сорбции части ингибитора на поверхности металлоизделия, которая по причине небольшой удельной поверхности металла составляет величину 0,1—1 % от общего количества ингибитора, взятого для антикоррозионной защиты. Очевидно, что этой величиной в практических расчетах можно пренебречь. Поскольку в практике используются ингибиторы в значительно больших количествах, коэффициент испарения составляет 0,8—0,9, оставаясь меньше 1 по причине ассоциации молекул ингибитора в газовой фазе. Приведенные значения коэффициента испарения могут быть использованы для практических расчетов скорости испарения летучих ингибиторов атмосферной коррозии металлов с поверхности неупакованного металлоизделия.

Следует добавить, что алгоритм FFT можно использовать для решения задач не только циклического, но и нестационарного воздействия. Так как этот алгоритм основан на прямом и обратном дискретных преобразованиях Фурье (уравнения (5.29), (5.30)), в результате решения получаются периодические реакции на периодические же воздействия с периодом N А/. Если мы хотим получить решение для непериодического воздействия, следует сделать N At достаточно большим, чтобы взаимное влияние смежных циклов было по возможности меньшим. Видно, что подобным влиянием на рис. 5.6 можно пренебречь, поскольку реакция системы становится равной практически нулю до истечения рассматриваемого интервала времени. Если затухание в системе весьма

В гл. 1 было показано, ,что основные физические свойства1 полученных по электродной технологии графитовых конструкционных материалов, к которым относится и реакторный графит, определяются главным образом двумя факторами—пористостью и совершенством кристаллической структуры. В этой1 главе приводится описание радиационного воздействия на материалы и прежде всего изменение ;структурных характеристик углеродных материалов. При рассмотрении действия облучения на графит изменением макропористости можно пренебречь, поскольку изменение макропористости относительно 'исходной величины незначительно. Поэтому в дальнейшем пористость принимается равной пористости необлученного материала.

и на графике видим, что отклонения оценки от теоретической корреляционной функции заключены в пределах трех стандартных отклонений вверх и вниз. Итак, практически влиянием корреляционных связей стационарной случайной составляющей можно пренебречь, поскольку оно, как оказалось, соизмеримо с ошибкой оценки. Все вышесказанное и дает основание записать модель III для диаметра желоба

Теплосодержание пара в точке отбора также будет изменяться, но этим изменением можно пренебречь, поскольку давление в отборе с уменьшением нагрузки падает (располагаемый перепад увеличивается), а к. п. д. части высокого давления также падает.

При большом термическом сопротивлении стенки, как, например, на изолированных участках, температура поверхности теплообмена под датчиком в установившемся состоянии должна быть несколько выше. Этим повышением, однако, можно пренебречь, поскольку инерционность датчика на несколько порядков ниже инерционности слоя теплоизоляции.

Очевидно, что если Ws(s) -с 1, то влияние этого контура на устойчивость привода поперечной подачи незначительно и им можно пренебречь. Поскольку С3 <С 1, это условие наблюдается

Апериодическим звеном можно пренебречь, поскольку его частота значительно выше возможной частоты среза. Частотная характеристика Фж(5) показана на рис. 244.

чения этим явлением можно пренебречь, поскольку при высоких скоростях парового ядра кипение «подавляется» и механизм теплопередачи меняет свой характер (тепло передается путем проводимости через тонкий слой жидкости, а испарение происходит на границе раздела между жидким кольцом и паровым ядром) [8, 125, 130, 181].