Пренебречь сжимаемостью

Результаты исследования формы течения подтвердили выводы § 5.4 и работы [60] о том, что для получения цилиндрической внутренней поверхности, свободной от крупных стоячих волн, необходимо в тангенциальном завихрителе иметь длинные и узкие щели, при которых можно пренебречь различием в локальном моменте количества движения или циркуляции v^r на различных линиях тока и считать поток потенциальным. Результаты измерений распределения центробежного давления по длине трубы приведены на рис. 7.1 и 7.2.

расчетах закон изменения упругих характеристик по радиусу, строго говоря, должен определяться температурным полем диска на освобождающем числе оборотов. Учитывая, что обычно последнее превышает рабочее только на 15—30%, можно приближенно пренебречь различием в температурных полях диска на освобождающем и рабочем числах оборотов и считать, что изменение упругих характеристик по радиусу определяется температурным полем диска на рабочем режиме.

ление стремится к биномиальному при тех же значениях и при р = ро (см. рис. 3.2 сравнительно с рис. 3.1). Отметим, что при ns^OJN гипергеометрическое распределение становится уже настолько близким к биномиальному, что на практике можно пренебречь различием между этими двумя распределениями.

Если пренебречь различием множителей перед корнями в (2-20) и (2-21) и рассматривать коэффициенты при Аг как «екоторую функцию порозности, то для всего диапазона существования псевдоожиженного слоя от /ип.у=0,4 (предел устойчивости) до т=\ (вынос) получается единая интерполяционная формула

Если пренебречь различием тэф на начальной высоте слоя, т. е. принять там тэф одинаковым по всему объему, то для этой основной плотной части неоднородного псевдоожиженного слоя постоянного сечения Рсеч оно будет равно:

Если нагружение является неизотермическим (например, Б!, 7\j±e2, Г2), анализ аналогичен, только следует учесть зависимость гв и гд от температуры. Если пренебречь различием между величинами к (7\) и х (Tz), получаем наиболее простые формулы. В частности, отчетливо выявляется изменение самого понятия

Весьма важно при проведении исследования рационально агрегировать элементы ЭЭС. Агрегирование, т. е. представление однородной в некотором смысле группы элементов в виде одного макроэлемента, позволяет существенно упростить задачу и снизить ее размерность. Сложность агрегирования при решении данной задачи состоит в том, что допустимый уровень агрегирования в отдельных моделях вычислительного комплекса различен. Так, в модели режимов можно группировать агрегаты, почти всегда пренебрегая различием в сроке их эксплуатации, в размещении на электростанциях и в их единичной мощности. В модели резервов, ремонтов и готовности используются отчасти те же принципы агрегирования, однако здесь нельзя пренебречь различием в единичной мощности и сроке эксплуатации агрегатов, особенно наиболее крупных.

Если пренебречь различием в плотностях воздуха и газа, можно воспользоваться приведенными выше формулами. Находим, что при <7i = Чр — О Для охлаждения необходимо иметь

передаточного отношения; / — момент инерции приводимой машины; ш — угловая скорость приводимой машины. В заполненной полностью передаче с некоторыми допущениями можно не учитывать инерции потока в рабочей полости передачи и пренебречь различием в статических и динамических ее характеристиках.

При сдвиге может сложиться противоположная картина. Неравномерное распределение напряжений в угловых фланговых швах в упругой стадии по мере развития в них пластических деформаций сглаживается, выравнивается в пластической стадии. При достаточном запасе пластических свойств металла в опасном сечении мы будем иметь (если пренебречь различием в степени наклепа по длине шва) равномерное распределение напряжений в опасном сечении. Это и является основанием для использования простой формулы (4.70).

Кратковременная ползучесть материалов и элементов конструкций при малых деформациях описана в книге Ю. Н. Работ-нова и С. Т. Милейко [106]. В этом случае можно пренебречь различием между логарифмическими и обычными деформациями и между действительными и условными напряжениями. Поэтому переменные в (2.82) разделяются, и после интегрирования получаем уравнение диаграммы растяжения в координатах: обычная деформация, условное напряжение при постоянной скорости деформации:

в них величин будут практически равны единице, и поэтому и их можно исключить из рассматриваемого уравнения. Наконец, пользуясь предшествующим указанием о малом влиянии критерия Эйлера на процесс конвективного теплообмена, вследствие движения жидкости со скоростями, значительно меньшими скорости распространения в ней звука, можно пренебречь сжимаемостью жидкости и исключить критерий Эйлера из уравнения (159).

Если пренебречь сжимаемостью газа, то, как это следует из (4), получим

Применительно к емкостям, входящим в гидросистему РП, величинами Zm-можно пренебречь. Если, кроме того, объем соединительного трубопровода мал и можно пренебречь сжимаемостью находящегося в нем масла, то получаем (применительно к обозначениям рис. 3)

Величину Zpn можно получить, применяя (5) последовательно, начиная с вынесенного резервуара, ко всем трем участкам гидросистемы. В том случае, когда можно пренебречь сжимаемостью жидкости в трубопроводе и ее инерционными свойствами для двух других участков (необходимые условия для этого см. в [6]), тогда

Идеальный цикл установки, исходящий из возможности пренебречь сжимаемостью потоков, изображен на рис. 4-8.х

Если пренебречь сжимаемостью жидкой фазы dpx/dp = 0, то для двухфазной двухкомпонентной среды пузырьковой структуры (dx = 0) при малом паросодержании х < 3 < 1 с учетом того, что в среде такой структуры практически отсутствует скольжение между фазами в волне возмущения (у ->• 0) , получим следующее выражение для скорости звука:

В настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенных условиях может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе, и более чем на порядок меньше, чем скорость звука в газе. При движении двухфазной смеси даже с небольшими скоростями (примерно нескольких метров в секунду) не всегда допустимо пренебречь сжимаемостью, определенной соотношением между скоростью

Формула (6.74) показывает, что быстродействие гидроусилителя зависит от величины расхода жидкости в диагонали мостика на единицу перемещения заслонки и степени упругости торцовых камер золотника. В тех случаях, когда можно пренебречь сжимаемостью жидкости в объеме V, получим

Есл'и пренебречь сжимаемостью обеих жидкостей, из~-

Затем дросселирующая игла 5 переместится вправо на величину х, определяемую положением упора 8, и откроет перепускное отверстие с эффективной площадью [A/ (\i—коэффициент расхода). Если пренебречь сжимаемостью топлива, то уравнение неразрывности жидкости для рассматриваемого участка движения плунжера можно представить в виде

Если пренебречь сжимаемостью масла и массой перемещающихся деталей, что можно сделать в связи с небольшими ускорениями движения сервомотора (фиг. 262), то перемещение поршня сервомотора целиком обусловливается количеством поступившего в цилиндр масла. Условие неразрывности потока должно быть выполнено прежде всего в двух сечениях: в сечении цилиндра площадью sn и в сечениях s3 маслопроводов, открываемых золотником.

Ниже используются следующие обозначения: v — характерная скорость; со — характерная частота колебаний; / — характерный размер; е << 1 — безразмерная амплитуда колебаний; а — скорость звука в жидкости; v — кинематический коэффициент вязкости; о — коэффициент поверхностного натяжения; / — модуль вектора ускорения, связанного с полем массовых сил невозмущенного движения (в частном сдучае / = g, где g — ускорение свободного падения на поверхности Земли). Возможность пренебречь сжимаемостью жидкости связана с малостью числа