Пренебречь следовательно

если пренебречь слагаемыми четвертого порядка. Длина другого пути, очевидно, равна

Если полагать, что площадь сечения шпангоута имеет порядок Rh, и пренебречь слагаемыми порядка Т/ -^- по сравнению в единицей, то уравнения (3.102) могут быть упрощены. В этом

Так как дополнительные деформации е, у связаны законом упругости в дополнительными усилиями Т, S, а начальные деформации е° при нагружении давлением — этим же законом в начальными усилиями Тд, то произведения Т9ъ имеют такой же порядок величины, какой и произведения Те8. Поэтому, если вызванные давлением начальные деформации оболочки не слишком велики, можно в уравнениях (8.18) пренебречь слагаемыми порядка Г°е.

Из полученной формулы видно, что точность расчетов существенно зависит от демпфирования в системе. Если можно пренебречь слагаемыми, соответствующими соседним формам колебаний, то

ной я: с индексами, указанными после сдвиговые колебания взаимно независимы. Тогда для сдвиговых волн можно пренебречь слагаемыми, содержащими щ, а

Если полагать, что площадь сечения шпангоута имеет порядок /?/г, и пренебречь слагаемыми порядка I/ -=- по сравнению

Так как дополнительные деформации е, у связаны законом упругости в дополнительными усилиями Т, S, а начальные деформации ев при нагружении давлением — этим же законом с начальными уеилиями T°t то произведения Т°& имеют такой же порядок величины, какой и произведения 7V. Поэтому, если вызванные давлением начальные деформации оболочки не слишком велики, можно в уравнениях (8.18) пренебречь слагаемыми порядка Тре.

Полагая в (56.18) р = 1, найдем связь между р и /?(1). 3. Распределение напряжений. В первом приближении можно в (56.19) пренебречь слагаемыми с множителями X, ;л. Тогда

Пусть основное напряженное состояние складывается из безмо-ментного (*) и термоупругого (т). Для построения такого НДС удобно воспользоваться уравнением (14.78), в котором в силу плавности функции 1° (а, 0) можно пренебречь слагаемыми, имеющими множитель ic. Тогда получим

в случае плавно изменяющегося НДС в выражениях (15.72) можно пренебречь слагаемыми, связанными с изгибом и кручением стержней. Тогда придем к следующим независимым уравнениям:

При сгорании 1 кг водорода по реакции (16.1) образуется 9кг водяного пара, кроме того, испаряется и влага топлива. В идеально-газовом приближении плотность водяного пара в нормальных условиях равна 18/22,4 = 0,805 кг/м3. Водяным паром, содержащимся в воздухе (около 10 г на 1 м3), можно пренебречь. Следовательно,

В заключение § 6.4 рассмотрим ротор, размеры которого вдоль оси вращения малы по сравнению с его радиальными размерами. Это значит, применительно к рис. 6.14, а, что детали /, 2, 3 расположены весьма близко друг к другу, так что размеры a-i и а\\ малы. Тогда согласно формулам (6.13) дисбалансы Г)-2ц и D-щ будут также малыми, и ими можно пренебречь. Следовательно, согласно уравнениям (6.14) On ~ 0, так что вся неуравновешенность ротора будет выражаться практически только одним дисбалансом 1)\ и будет поэтому статической. А отсюда вытекает, что и балансировка такого ротора с малыми размерами вдоль оси вращения должна быть статической. Ее можно выполнить одной корректирующей массой, назначив плоскость коррекции так, чтобы она проходила через центр масс ротора. Добавим, что при малости размеров и-> и ал, т. е. координат z центров масс Sa и SD (рис. 6.14, а) центробежные моменты инерции .1 х, и У,,- ротора будут также малы. Следовательно, согласно уравнению (6.12) малым будет и главный момент дисбалансов М/, такого ротора, так что им можно пренебречь. Это еще раз подтверждает то, что неуравновешенность ротора, имеющего малые размеры вдоль оси вращения, практически будет только статической.

Так же просто поддается рассмотрению другой предельный случай, когда жесткость связи С очень велика по сравнению с жесткостью стержня. Тогда конец стержня В должен двигаться так же, как и конец рычага А (деформацией очень жесткой связи можно пренебречь). Следовательно, в этом случае можно считать заданным движение конца стержня В, как мы это делали в § 154. Конечно, это допущение справедливо лишь при условии, что не только связь С достаточно жесткая, но и что весь механизм достаточно жесткий, так что характер движения конца рычага А не изменяется под влиянием того, что конец рычага А жестко связан с концом стержня В.

В заключение § 6.4 рассмотрим ротор, размеры которого вдоль оси вращения малы по сравнению с его радиальными размерами. Это значит, применительно к рис. 6.14, а, что детали /, 2, 3 расположены весьма близко друг к другу, так что размеры ai и аз малы. Тогда согласно формулам (6.13) дисбалансы DZH и О.щ будут также малыми, и ими можно пренебречь. Следовательно, согласно уравнениям (6.14) DK » 0, так что вся неуравновешенность ротора будет выражаться практически только одним дисбалансом DA и будет поэтому статической. А отсюда вытекает, что и балансировка такого ротора с малыми размерами вдоль оси вращения должна быть статической. Ее можно выполнить одной корректирующей массой, назначив плоскость коррекции так, чтобы она проходила через центр масс ротора. Добавим, что при малости размеров а2 и а3, т. е. координат z центров масс S2 и 5з (рис. 6.14, а) центробежные моменты инорции Jxz и ]уг ротора будут также малы. Следовательно, согласно уравнению (6.12) малым будет и главный момент дисбалансов Ми такого ротора, так что им можно пренебречь. Это еще раз подтверждает то, что неуравновешенность ротора, имеющего малые размеры вдоль оси вращения, практически будет только статической.

градиента давления около поверхности на коэффициент трения, изменялась от -0,02 до -0,005, и поэтому влиянием градиента давления на сх можно пренебречь. Следовательно, относительная

Даже если ограничиться примером, когда на анодном и катодном участках протекают только по две пары сопряженных электрохимических процессов (ионизация металла и разряд его ионов на электроде, восстановление присутствующего в растворе окислителя Ох и обратной реакции), уравнение (9.2) в общем .виде не может быть решено, поскольку величины, входящие в него, представляют собой экспоненциальные функции потенциала. Подобный расчет, однако, становятся возможным и доступным прямой проверке при наличии некоторых упрощений. Одним из них является предположение, что скоростью разряда одноименных ионов металла из раствора можно пренебречь. Следовательно, катодный процесс для обоих электродов макропары будет состоять в электрохимическом восстановлении окислителя, присутствующего в одном растворе в концентрации [Ох]', а в другом—.в большей концентрации [Ох]", так что [Ох]": : [Ох]'=т>1. Роль такого окислителя, в частности, могут выполнять ионы водорода. Если ъ качестве металла, на кото-160

Влияние угла о> на профиль фрезы имеет практическое значение. Иногда приходится одной и той же фрезой обрабатывать свёрла с различным углом ш, например, свёрла из быстрорежущей и углеродистой стали. Важно знать, как меняется профиль фрезы с изменением угла ш, с тем чтобы можно было компенсировать получающееся искажение соответствующей наладкой станка. С изменением угла ш конфигурация профиля фрезы меняется как по главной, так и вспомогательной частям. Изменением положения точки 5 нельзя добиться полного совпадения профилей, поэтому приходится удовлетворяться лишь совпадением главной части профиля фрезы, обеспечивающей прямолинейную режущую кромку сверла. Несовпадением же вспомогательных частей профилей можно пренебречь. Следовательно, небольшое изменение угла ш допускает использование фрезы не по прямому назначению.

Экспериментально установлено, что изменение размеров вследствие ползучести цилиндрического трубчатого образца, нагруженного внутренним давлением, происходит только в диаметральном направлении. Ползучестью в осевом направлении можно пренебречь. Следовательно, площадь поперечного сечения, если не учитывать коррозионных процессов на наружной и внутренней поверхностях, должна быть постоянной, т. е.

Проведенные расчеты позволяют выявить влияние на поток числа Маха (или безразмерной скорости Ki). Подтверждается хорошо известный факт, что влияние сжимаемости в конфузорных потоках проявляется при Mi>0,3. Присутствие жидкой фазы не меняет диапазон чисел Mt = 0,0^-0,3, в котором сжимаемостью несущей фазы можно пренебречь. Следовательно, и для двухфазной среды капельной структуры этот интервал значений чисел М» можно считать областью практической автомодельности по-числу Мь _

При малых толщинах воздушного слоя — вплоть до 10 мм — ролью конвекции можно пренебречь; следовательно, в нашем случае Ас = 0, ибо у нас 8ВОЗД = 5 мм.

причем 8u(z, т) /«(г, 0)<С1 и квадратом этой величины можно пренебречь. Следовательно,