Пренебрегая сжимаемостью

пренебрегая изменением коэффициента наплавки за счет предварительного нагрева вылета электрода.

При адиабатном истечении, т. е. при отсутствии теплообмена (dq = 0), пренебрегая изменением кинетической энергии (а>1 = о)2), из формулы (221) с учетом (223) получим

Пренебрегая изменением длины и сечения образца в выражениях (4) и (5), на основании (7) имеем

Решим эту задачу, пренебрегая изменением формы кольца в докритическом состоянии (см. § 7), причем в первом приближении зададим бифуркационные перемещения в виде Vi = A sin mp, o»i = —пА cos Пф. Если решение вести с использованием выражения (6.15), то предварительно необходимо определить Nй = = W0 (ф). Если для решения задачи воспользоваться выражением (6.16), то необходимость определения N0 = N0 (ф) отпадает. Считая, что при потере устойчивости кольцо будет деформироваться по п = 2 волнам (рис. 6.7, б) из (6.16) находим

Пренебрегая изменением J, можно считать, что экстремальные значения кинетической энергии соответствуют штах и comjn, тогда по закону изменения кинетической энергии

и пренебрегая изменением плотности жидкости по сравнению с плотностью пара, получим

пренебрегая изменением внешних кинетической и потенциальной энергий:

пренебрегая изменением внешних кинетической и потенциальной энергий:

Для тихоходных и средней быстроходности двигателей, пренебрегая изменением объёма цилиндра за время выпуска, найдём (по Орлину)

Изменение степени реакции при отклонениях от расчётного режима. При изменении режима работы турбины изменяются распределение теплового перепада по ступеням и степень реакции. Если скорость пара не превосходит критической, то, пренебрегая изменением утечки пара через зазоры между диафрагмой и рабочим колесом, можно зави-

1. В случае, если ставится задача сохранить существующий дымосос, то сначала определяется дополнительный напор, получаемый при переходе дымососа к новому режиму работы на охлажденных газах. Пренебрегая изменением влагосодержания и плотности газов (при нормальных условиях) можно рассчитать дополнительный напор из выражения &НЛ — НЛ [(273 + ?4)/(273 + + tyx) — 1], где ft — температура газов на входе в экономайзер, 0 С; ?ух — то же, на выходе из него. °С (принимается предварительно); Нц — напор дымососа, кгс/м2.

Задачу решать, исходя из равенства объемных расходов воды и воздуха, пренебрегая сжимаемостью последнего. Высотой сопла Л пренебречь.

Пренебрегая сжимаемостью жидкости, составить дифференциальное уравнение колебаний выведенного из положения равновесия клапана и определить частоту его колебаний, считая, что сила трения, действующая на клапан, линейно зависит от его скорости

Задачу, решать исходя из равенства объеммых расходов воды и воздуха, пренебрегая сжимаемостью последнего. Высотой свила h пренебречь.

Пренебрегая сжимаемостью жидкости, составить дифференциальное уравнение колебаний выведенного из положения равновесия клапана -^ и определить частоту его колебаний, считая, что сила трения R, действующая на клапан, линейно зависит от его скорости:

Оценим теперь влияние сжимаемости газа на величину коэффициента потерь полного давления, ограничившись наиболее неблагоприятным случаем, когда <р1)2 = 1. Выведем соответствующую формулу v12, пренебрегая сжимаемостью газа, и сравним ее с зависимостью (14). Преобразуем формулу (5), разложив ее в биноминальный ряд по степеням числа Мг и ограничившись двумя первыми членами ряда:

Уменьшение Ь3/Ь2 снижает гидравлический диаметр бл. д. (2Ь3), но увеличивает а3, т. е. траектория движения газа укорачивается. Пренебрегая сжимаемостью в переходном участке, можно получить следующее выражение для потерь в суженном бл. д.:

Значительные потери имеют место при преодолении сопротивления горелок, циклонных предтопков, цепных решеток и других организующих горение устройств. Указанные потери играют роль собственных нужд процесса горения. Пренебрегая сжимаемостью воздуха, расход электроэнергии можно определить по формуле

Стремление уменьшить диаметр капель, пропускаемых центробежным сепаратором, приводит к необходимости увеличивать число поворотов и, следовательно, размеры и сопротивление сепаратора, что допустимо лишь до известных пределов. Сопротивление центробежных сепараторов может быть определено с некоторым запасом из условия, что при каждом повороте кинетическая энергия потока гасится полностью. Отсюда, пренебрегая сжимаемостью пара, получим следующее приближенное выражение:

Дифференциальное уравнение собственных колебаний затвора клапана составим приближенно, пренебрегая сжимаемостью рабочей среды и влиянием на затвор клапана скоростного напора потока жидкости, принимая зависимость коэффициента демпфирования от скорости протока жидкости линейной и допуская, что коэффициент сопротивления ? клапана не меняется при изменении высоты подъема затвора.

мени экспозиции примерно до '/ю мксек. Далее упоминается работа Эллиса 1955 г., в которой при съемке кавитации число кадров увеличилось до миллиона в секунду, а время экспозиции снизилось примерно до тридцати биллионных секунды. Описываются опыты Надье и Эллиса [Л. 19], в которых кавитация создавалась с помощью подводного электрического разряда между двумя вольфрамовыми проволоками, которые располагались на различных расстояниях от алюминиевой пластинки. Пузырьки кавитации фотографировались с помощью улучшенной камеры Керра. Авторы пришли к выводу, что на стороне пузырька, противоположной твердой стенке, формируется струйка жидкости, ударяющаяся в стенку с высокой скоростью и вызывающая эрозию материала (рис. 7-4). В опытах после разрушения пузырька на алюминиевой пластинке образовывалась небольшая вмятина. Форма каверны, вычисленная теоретически (пренебрегая сжимаемостью и вязкостью жидкости), хорошо совпала с опытной.

Исходя из условий неразрывности потока и в данном случае пренебрегая сжимаемостью жидкости, можем записать:

Пренебрегая сжимаемостью топлива Фиг. 30. Схема топливного на- и изменением его объема вследствие coca с дросселированием на вса- испарения, можно* допустить, что весь сывании: объем У„л1 оказывается заполненным