Предполагаются известными

Успех ранее рассмотренной программы и стремление к расширению опыта применения композиционных материалов в фюзеляжных конструкциях позволили начать новые работы по созданию полноразмерных средней и хвостовой частей фюзеляжа самолета F-5. В работе предполагалось использовать опыт, накопленный при создании элементов крыла и вертикального стабилизатора, воздуховодов воздухозаборника и двигателей, поверхностей управления со сложным контуром и топливных емкостей. Длина оболочки 5,1 м. Ввиду сложной геометрической конфигурации конструкции в основном были использованы углепластики (47%). Применялись также боропластики (12%), стеклопластики (14%), металлы и другие материалы (27%).

" Для висячих покрытий над прямоугольным планом кроме стальных полос ошибочно предполагалось использовать стальные уголки. Вообще на некоторые ошибки указывает то обстоятельство, что перед подачей заявки на патент в описания вносились значительные изменения.

Впервые возможность использования ДРОС в комбинации с группами осевых ступеней отмечена Рудольфом Вагнером (рис. 2.20) 4. Энергию потока, выходящего из ДРОС, предполагалось использовать в последующих группах осевых ступеней. В отдельных случаях комбинирования схемы применяются в проточных частях турбин транспортных установок (рис. 2.20). Мощные ГТД (до 3—5 МВт) с комбинированной проточной частью, содержащей радиально-осевую и осевую ступени выпускает норвежская фирма «А/С Конгсберг». ГТД имеет универсальное назначение и может быть использовано как для привода генератора, так и в качестве силового агрегата транспортного средства. Начальная температура газа перед турбиной 1073 К (КГ-5)' и 1310 К (КГ-2). Аналогичные установки также изготавливает Североамериканская турбинная корпорация (США, Хьюстон).

Предварительный впрыск масла в магистраль двигателя предполагалось использовать и для другой цели, а именно: для облегчения; пуска двигателя в ход при низкой температуре окружающего воздуха. Основные затруднения, возникающие при запуске двигателя в холодное время, заключаются в следующем:

Недостатком DNC-систем на базе мини-ЭВМ является сравнительно высокая стоимость и большие габариты. В связи с этим сначала считалось, что индивидуальное использование мини-ЭВМ для ЧПУ станком слишком дорого и можно обойтись более простыми системами ЧПУ типа NC и CNC. Что же касается DNC-систем, то их предполагалось использовать для ЧПУ группой станков. Согласно стандарту США EIA DNC-система трактуется как «система, содержащая некоторое число станков с ЧПУ, объединенных общим запоминающим устройством для хранения программ, запрашиваемых для управления станками».

Первые проработки ядерных ГТУЗЦ были опубликованы фирмой «Эшер Висе» в 1945 г. и относились к установкам мощностью 20 МВт. В схеме установки предусматривались промежуточный и концевой охладители воздуха и регенератор. В качестве рабочего тела предполагалось использовать смесь гелия и углекислоты, а в качестве замедлителя дейтронов..—^графита. Диаметр корпуса

В 1956 г. Даниельс (США) разработал проект двухконтурной ГТУЗЦ полезной мощностью 5 МВт при тепловой мощности реактора 20 МВт. В качестве горючего рассматривались ThO2—UO2 или UC2, замедлителем принят графит. В первом контуре предполагалось использовать гелий, во втором — воздух или азот.

Паровые тракты первого и второго промежуточных перегревателей соединены теплообменником. Предполагалось использовать противоположность характеристик первого (радиационного) и второго (конвективного) промежуточных перегревателей для взаимного регулирования температур выдаваемого ими пара. По-видимому, этого недостаточно, так как, кроме того, имеются регулирующие заслонки в конвективном газоходе.

По первоначальному проекту для растопки котла предполагалось использовать специальный растопочный насос, как это делалось на ряде германских электростанций, сооруженных в период второй мировой войны. '

ной камеры и образующих вместе с ней подобие буквы Т. Такая компоновка агрегата имела целью развить общее сечение конвективных газоходов и снизить скорости газов (до 6—7 м/сек) для уменьшения вредного действия абразивной золы экибастузского угля при высокой концентрации ее в продуктах сгорания. Кроме того, Т-образную компоновку газоходов предполагалось использовать при несимметричном расположении в разных газоходах первичного и вторичного пароперегревателей для регулирования промежуточного перегрева путем неравномерной загрузки газоходов.

1954 г. литий н его соединения предполагалось использовать в следующих

Во всех задачах настоящего параграфа предполагаются известными или предварительно найденными следующие величины: приведенный момент движущих сил Л1Д, приведенный момент сил сопротивления Мс, приведенный момент инерции /„, также начальные значения угла ф0 и угловой скорости со„ звена приведения

4'. Нахождение угла давления а. Дан кулачковый механизм (рис. 122, а) в произвольно выбранном положении. Требуется для этого положения механизма найти угол давления а. Предполагаются известными минимальный радиус лп кулачка, значения функции положения и ее первой производной (аналога скорости) для взятого положения механизма.

Г. При решении задач силового расчета механизмов закон движения ведущего звена предполагается заданным; точно так же предполагаются известными массы и моменты инерции звеньев механизма. Таким образом, всегда могут быть определены те силы инерции, которые необходимы для решения задач силового расчета с помощью уравнений равновесия.

где РС — плотность материала ударника; 5 — площадь контакта, величина которой определяется значениями рс, vc и радиусом ударника в различных сечениях. В экспериментах подобного типа в качестве ударника используются свинцовые пули с головкой различной формы, что позволяет получать различные по конфигурации кривые а—t. При обработке данных эксперимента со стержнями предполагаются известными плотность р и модуль упругости Е материала; скорость волны расширения с0=У Е/р; напряжения равномерно распределены по поперечному сечению. Эксперименты показали, что кривые 0—t, полученные по теории Гопкинсона, имеют погрешности. На начальном участке они возникают из-за трудностей, связанных с точным измерением размеров ударника, на конечном участке погрешности являются следствием того, что на заключительной стадии удара сопротивление ударника становится сравнимым с инерционными силами, существенно влияющим на продолжительность удара, причем наблюдаемые величины на 30—40% превышают расчетные. С другой стороны, при условии, что в соударяемых телах пластические деформации при ударе отсутствуют, расчетные значения максимального давления в пределах точности эксперимента совпадают со значениями, полученными в экспериментах с мерным стержнем Гопкинсона. Однако такое представление о поведении ударника сильно упрощено. В действительности не наблюдается полного соответствия свойств материала ударника свойствам идеальной жидкости, поэтому необходимо рассмотреть второй предельный случай— ударник как идеально-упругое тело.

Оценка взаимодействия волн напряжений проводится по их интен-сивностям, исходя из изложенных соображений, при этом предполагаются известными тензоры кинетических напряжений для соответ-

Г. При решении задач силового расчета механизмов закон движения ведущего звена предполагается заданным; точно так же предполагаются известными массы и моменты инерции звеньев механизма. Таким образом, всегда могут быть определены те силы инерции, которые необходимы для решения задач силового расчета с помощью уравнений равновесия.

Число уравнений N равно числу неизвестных ?,ф;. Значения к,-, Т,- и коэффициентов облученности каждой пары поверхностей предполагаются известными. Система уравнений (2.125) в общем случае решается на ЭВМ по стандартной программе.

Во всех задачах настоящего параграфа предполагаются известными или предварительно найденными следующие величины: приведенный момент движущих сил Мд, приведенный момент сил сопротивления Мс, приведенный момент инерции /п, также начальные значения угла ф„ и угловой скорости % звена приведения.

4°. Нахождение угла давления и. Дан кулачковый механизм (рис. 122, а) в произвольно выбранном положении. Требуется для этого положения механизма найти угол давления а. Предполагаются известными минимальный радиус /о кулачка, значения функции положения и ее первой производной (аналога скорости) для взятого положения механизма.

В данной главе излагаются микромеханические теории, применяемые для предсказания прочности однонаправленных композитов при одноосном нагружении. В этих теориях заранее предполагаются известными необходимые для расчетов свойства компонентов и считается, что направление нагружения совпадает с главными осями однонаправленного композита. Рассматриваемые прочности связаны с сопротивлением либо нагружению в плоскости, либо изгибу, либо простому сдвигу. Обсуждение относится в первую очередь к волокнистым композитам с неметаллической матрицей, в которых все волокна уложены параллельно и в одной плоскости. Однако представленные здесь микромеханические теории можно перенести и на волокнистые композиты с металлической матрицей, если при этом не нарушаются основные допущения. Некоторые описанные ниже представления могут быть также приложены к композитам с дисперсными частицами.

Моменты инерции маховых масс всех частей машины предполагаются известными. Жесткости упругих элементов, связывающих между собой инерционные массы, должны подсчитываться по известным правилам.