Предположении линейного

Процесс деформирования является упругопластическим и схематически представлен на рис. 8 в предположении идеальной пластичности. От ti до ta нагружение при нагреве осуществляется в упругой стадии, от ta до t% — в пластической, соответственно при охлаждении пластическое деформирование наступает от температуры ?4 и продолжается до ^. Из зависимостей (8) и (9) определяется накопленное повреждение за один полуцикл

В предыдущем параграфе было указано, что при j = 0 (что соответствует отсутствию расхода через трубопровод) в предположении идеальной жидкости, текущей по трубопроводу, нельзя добиться устойчивости системы ни при каких значениях fym. Однако ввиду существования расхода через входное отверстие демпфера и протечек через зазор между поршнем клапана и его рубашкой у— О не может быть достигнуто даже при закрытом клапане. Поэтому подбором соответствующего значения постоянной демпфера можно добиться устойчивости при любых режимах.

Выше была исследована устойчивость регулятора давления в предположении идеальной жидкости, текущей в трубопроводе. В настоящем параграфе мы исследуем влияние вязкости протекающей жидкости на устойчивость регулятора. Ввиду сложности уравнений Навье-Стокса, мы будем учитывать вязкость по формулам гидравлики. Для простоты рассмотрим регулятор давления без демпфера, стоящий в конце трубы при горизонтальной характеристике насоса (е0 = 0).

откуда следует, что ниже указанной кривой лежит область неустойчивости. Из фиг. 13 видно: а. При / = 0, что соответствует полному закрытию клапана, в предположении идеальной жидкости, текущей по трубопроводу, нельзя добиться устойчивости системы ни при каких значениях Если учесть вязкость, то при достаточно больших фт> Фиг. 13. Границы области устойчивости. что соответствует

В связи с большим различием интенсивностей при дифракции рентгеновского пучка, рассчитанной теоретически в предположении идеальной решетки и наблюдаемой на опыте, была высказана гипотеза о мозаичной структуре кристалла. Расхождение между теоретической и действительной величиной скалывающего напряжения было объяснено с помощью представлений о дислокационной структуре. Для объяснения механизма диффузии было введено понятие о вакансиях в кристаллической решетке вещества.

2.3. При проведении первого этапа расчета (разд. 5 Норм) используют условные напряжения в рабочем цикле а!е) от механических нагрузок и неравномерного нагрева конструкции (вычисленные в предположении идеальной упругости материала). Соответствующие им приведенные напряжения вычисляют по теории наибольших касательных напряжений.

а) проверяют, возможно ли прекращение накопления односторонних пластических деформаций после ограниченного числа первых циклов за счет перераспределения напряжений в каждом сечении независимо от соседних сечений (т. е. без изменения усилий, вычисленных в каждом сечении оболочки в предположении идеальной упругости материала).

напряжениях ст„, определенных в предположении идеальной упругости по внешним нагрузкам, которые изменяются в установленных пределах, можно предложить какой-либо допустимый цикл скоростей пластической деформации

Решая систему уравнений (III.45), (III.46), можно определить предел выносливости материала Оа. Эти уравнения нисколько не отличаются от аналогичных уравнений для симметричного нагружения (III.23), (III.28), и по такому варианту расчета амплитуда напряжений на пределе выносливости не будет отличаться для разной асимметрии цикла до уровня атах = С7Т. При последнем условии и в предположении идеальной упругопластической диаграммы деформирования торможения разрушения не будет.

с современной точки зрения едва ли можно отнести к вычислительным методам теории пластичности, тем не менее при строгом анализе он включен сюда правомерно. Нужны, правда, некоторые комментарии. К сожалению, применение конечных разностей к исследованию задачи об остром вырезе обречено на неудачу]). Однако с точки зрения цели, к которой стремились эти исследователи, их результаты вполне доброкачественные. Фактически Аллен, Саусвелл и Якобе стремились к решению ряда задач со свободной границей, т. е. они хотели определить, решая свои задачи, границу между упругостью и пластичностью. По их представлению цель заключалась в определении области пластичности. Они воспользовались такой моделью: состояние упругой области определяется дифференциальным уравнением V4J = О, где X — функция напряжений Эри; для пластической области в предположении идеальной пластичности основные уравнения были приняты в виде

деформаций сп > с, имеющего место при упругом деформировании [см. (9.4)]. Действительно, при охвате всего сечения пластичностью в предположении идеальной пластичности материала условие N0 = 0 выполняется, когда точка поворота сечения О совпадает с центром тяжести меридионального сечения Я, т. е.

Рис. 322. Данные о влиянии температуры на окисление циркония при линейном повышении температуры со скоростью 2,22 град/мин в предположении линейного (/) параболического Q == 60 ккал (2) и кубического Q = 48 ккал (3) законов окисления

где NI определяется при заданной в цикле нагружения деформации по кривой усталостного разрушения в условиях жесткого нагружения; Nf — число циклов до разрушения (появление трещины). Разрушение переходного характера в предположении линейного закона суммирования повреждений описывается соотношением [132]

Несущая способность образца о концентрацией напряжений характеризуется номинальным напряжением <3Hffl , которое подсчитывается в предположении линейного распределения напряжений в сечении образца. Расхождение между номинальным Зне„ и максимальным (^ напряжениями в сечении образца, которое возникает в связи о концентрацией напряжение. оценивается теоретическим коэффициентом концентрации напряжений <*? -

У неоднородных композиционных материалов, напр, стеклотекстолитов, П. п. при сжатии в плоскости листа могут быть значительно ниже, чем при растяжении, что связано с потерей устойчивости отд. элементов этого сложного материала при испытании на сжатие. П. п. при срезе у металлов и их сплавов обычно составляет 0,6—0,75 от П. п. при растяжении, если эти материалы разрушаются вязко (см. Вязкая прочность)', у хрупких материалов (напр., чугунов) тср может превышать П. п. при растяжении (см. табл.). При кручении и изгибе напряжения распределяются неравномерно по сечению и П. п. характеризует напряжения в крайних, наиболее нагруженных волокнах, в момент разрушения образца. Условные П. п. при изгибе и кручении подсчитываются в предположении линейного (упругого) распределения напряжений по сечению по формулам сопротивления материалов:

может характеризовать различные свойства траектории. Так, например, если F (ф, ф) — полная энергия системы, то (1) определяет ее среднюю энергию за период движения. Если F (ф, ф) = = 2аг (ф;)2, то (1) оценивает суммарное изменение всех обобщенных координат системы [2, 3]. В предположении линейного трения в сочленениях и при подходящем выборе весовых коэффициентов объем движения совпадает с работой, затрачиваемой на преодоление сил трения в системе, т. е. характеризует ее дисси-пативные свойства.

Если ресурсы машины изменяются (обычно увеличиваются) в процессе технического прогресса, то это обстоятельство, в предположении линейного характера роста ресурса, учитывают формулой

При изгибе образца с симметричным поперечным сечением на одной его стороне возникают растягивающие, а на противоположной — сжимающие напряжения. Напряжения увеличиваются по мере удаления в обе стороны от нейтральной оси, где они равны нулю, и достигают максимальных значений на наружных сторонах образца. Если напряжения достигают при этом предела текучести, то наступает пластическое течение. Предел текучести 'при изгибе, значение которого используется в инженерных расчетах, для большинства металлических материалов приблизительно на 20 % превосходит предел текучести при растяжении. Он рассчитывается по формулам для упругого изгиба в предположении линейного распределения напряжений по сечению вплоть до достижения крайними растянутыми волокнами заданного допуска на остаточное удлинение при определении предела текучести. При оценке реального предела текучести учитывается действительное распределение напряжений ио сечению образца при изгибе. Нагрузка при испытаниях на изгиб достигает 10s H.

в предположении линейного закона распределения давлений по направляющим (определение величины и характера давлений см.

Примером одновременного воздействия на массообмен и зажигание служит переход с фронтового расположения горелок на встречное. Исследования проводились на котле ПК-Ю паропроизводительностью 200 т/ч, оборудованном 18 горелками, из которых 12 были размещены в три ряда по фронту, а остальные — по три на боковых стенках. Все горелки имели одинаковые конструкцию и мощность. В ходе исследований были опробованы фронтовое, смешанное и встречное расположения горелок. Оценка теплопередачи производилась по изменению температуры перегрева пара. Поскольку эта температура, кроме того, зависела от среднего уровня установки горелок, обработка эксперимента производилась в предположении линейного влияния основных режимных факторов

стоянна. Однако если число Прандтля меньше единицы, то полная энтальпия, отнесенная к единице массы, во внешней зоне пограничного слоя больше, чем в свободном потоке, но меньше, конечно, чем на стенке. Такое распределение энергии объясняется тем, что коэффициент восстановления меньше единицы. Необходимо напомнить, что результаты приведенного выше анализа основаны на предположении линейного закона изменения турбулентного касательного напряжения и полулогарифмического профиля скоростей. Последующая обработка результатов зависит от дальнейшего уточнения распределений касательного напряжения и скорости.

Распределение давлений в ядре вихря рассчитывается по уравнению (в предположении линейного распределения скоростей) (<ь*г*