Превышает прочность

Для этой стали ^Пред = 95, значит, гибкость стержня X превышает предельную гибкость материала, поэтому воспользуемся формулой Эйлера:

Приведенные здесь соотношения компоновочных размеров приблизительны, поэтому не исключают возможных последующих корректировок с учетом требований норм. Иногда эти требования удается учесть на стадии компоновки. Так, если известно, что назначенная условная гибкость стенки Xw превышает предельную Хи„,

Полученные результаты исследования показали, что при содержании хрома в перлитных сталях до 2,5% эквивалентная температура эксплуатации не превышает 550 °С, а для сталей аустенитного класса при содержании хрома более 16% температура эксплуатации труб будет достигать 630 °С. При больших содержаниях хрома в окалине эквивалентная температура эксплуатации превышает предельную для данной марки стали.

Прозвучивают детали (поиск дефектов) прямым лучом путем продольно-поперечного перемещения преобразователя по поверхности детали при чувствительности поиска, которая превышает предельную или соответствующую ей условную на 2—6 дБ. Величина поперечного перемещения преобразователя должна быть не более половины его ши-

При перемешиваний концентрация электролита выравнивается почти во всем объеме, однако у самой поверхности растворяющейся твердой фазы всегда существует тонкий слой, через который, концентрация выравнивается путем диффузии. Этот слой называется диффузным. Чем интенсивнее осуществляется перемешивание электролита, тем меньше толщина диффузного слоя Ь. С уменьшением толщины диффузного слоя понижается роль диффузных процессов в растворений твердой фазы. При интенсивном перемешивании скорость выравнивания концентрации в диффузном- слое столь значительна, что превышает предельную скорость растворения твердой фазы на поверхности. С этого момеита общая скорость, процесса, контролируемая самой медленной его стадией, определяется не процессами диффузии, а только процессом растворений твердой фазы.

В настоящее время крайне неполны наши знания о физико-химических процессах, определяющих образование упрочняющей фазы. Мы не всегда располагаем данными о термодинамической активности и параметрах 'взаимодействия компонентов даже для многих двойных систем, тогда как матрицу современных жаропрочных сплавов- составляют многокомпонентные растворы. Такие насыщенные растворы с введенными ъ них легирующими элементами, содержание которых превышает предельную растворимость, можно получить, используя термическую об-

Комплектуются протяжки тогда, когда расчетная длина их превышает предельную длину, допускаемую ходом станка. Комплект состоит из двух или большего числа протяжек.

округляется до чисел, кратных 5 или 10 мм. Комплектные протяжки применяются в том случае, когда расчётная длина одной протяжки превышает предельную L0, допускаемую длиной хода станка или производственными возможностями инструментального цеха. Длину отдельных протяжек в комплекте рекомендуется делать одинаковой. Каждая протяжка заканчивается тремя-четырьмя калибрующими зубями, последняя — числом калибрующих зубьев, как у одиночной протяжки. Поперечный размер первого зуба каждой протяжки равен поперечному размеру последнего зуба предыдущей протяжки.

Комплектование протяжек применяют тогда, когда расчетная длина проектируемой протяжки превышает предельную длину, допускаемую ходом протяжного станка. Комплект протяжек состоит из двух или большего числа протяжек. Комплект протяжек для координатного протягивания состоит из 10 и большего числа отдельных протяжек, работающих в последовательном порядке для точной обработки отверстия сложного профиля.

Разумеется, в свете этого возникает вопрос, до какой же температуры следует охлаждать дымовые газы. Подробно этот вопрос рассматривается ниже. Ясно только, что с точки зрения глубины охлаждения газов целесообразно подавать в утилизационный теплообменник воду с возможно более низкой температурой и нагревать ее также до температуры ниже точки росы. Но тогда возникают проблемы использования нагретой воды, поскольку ее температура может быть существенно ниже необходимой, а количество во много раз больше потребности. Следовательно, глубина охлаждения дымовых газов определяется в каждом отдельном случае потребностью в воде (это обязательное условие) и по возможности необходимой температурой ее, если она не превышает предельную для контактного нагрева (•&„).

Примером технологичной конструкции из разнородных сталей является зубчатое колесо редуктора турбины (фиг. 44) [3]. По условиям работы обод и ступица колеса должны изготовляться из высокопрочной стали марки 40Х, а диски — из листа малоуглеродистой стали 25. Выполнение подобной конструкции из поковки стали 40Х практически невозможно, так как ее вес превышает предельную мощность имеющегося оборудования. Изготовление редукторного колеса из разнородных сталей потребовало разработки особого технологического процесса, учитывающего конструктивные особенности изделия и свариваемость использованных материалов.

имеют перлитно-ферритную металлическую основу, последние три — перлитную. Прочность серых чугунов всех марок при сжатии значительно превышает прочность при растяжении. Например, для чугуна марки СЧ 24-44, имеющего предел прочности при растяжении 24 кгс/мм2, предел прочности при сжатии составляет 85 кгс/мм2. Для увеличения прочности чугуна графитовым включением придают шарообразную форму путем введения магния в ковш перед разливкой. При этом чугун приобретает и некоторую пластичность. Высокопрочные чугуны маркируют буквами ВЧ и цифрами, первая из которых характеризует временное сопротивление чугуна при растяжении (кгс/мм2), вторая — относительное удлинение (%). Например, ВЧ 60-2 или ВЧ 40-10.

Так как d>di (например, для основной крепежной резьбы cfc»l,2 dj), то прочность резьбы при нормальных и высоких гайках превышает прочность стержня винта.

200 Н, а нагрузочную способность болтов большого диаметра (больше М24) трудно использовать полностью. Напряжения смятия аем не превышают напряжений среза т, а допускаемые напряжения [етсм] в два раза больше [т], см. табл. Ь2. При этом прочность крепежных резьб по осм более чем в два раза превышает прочность по т. Крепежные резьбы можно не рассчитывать по о"см.

древесинн примерно а 3 рааа превышает прочность свехераспиленноя.

Усы получают также из неметаллических материалов (графита, окиси бериллия, карбида кремния, окиси алюминия, окиси магния [12]). Прочность многих керамических усов значительно превышает прочность металлических усов (рис. 84). Упругое удлинение керамических усов 1,5—6%; модуль нормальной упругости Е = (30 -=- 50) 103 кгс/мм2. Исключительно высокий модуль упругости имеют графитные усы (Е = 100-103 кгс/мм2). %

Как видно из графика, нанесение покрытий в 2 — 4,5 раза увеличивает силу сдвига. Несущая способность соединений, собранных с охлаждением вала, превышает прочность сборки под прессом, в 2 раза для соединений без покрытия и в 1,2—1,3 раза для соединений с мягкими покрытиями (Cd, Cu, Zn). Для соединений с твердыми покрытиями (Ni, Cr) несущая способность при сборке с охлаждением ниже, чем при сборке под прессом, Увеличение сцепления при гальванических покрытиях, по-видимому, обусловлено происходящей при повышенных давлениях взаимной диффузией атомов покрытия и основного ме-талла, сопровождающейся образованием промежуточных структур (холодное спаивание). Этим и объясняются высокие, приближающиеся к единице значения коэффициента трения в подобных соединениях (правая ордината диаграммы). Понятие коэффициента трения в его обычной механической трактовке в этих условиях утрачивает смысл; величина коэффициента трения здесь отражает не

УСЫ кристаллические — нитевидные монокристаллы с весьма соверш. структурой, обладающие чрезвычайно высокими механич. св-вами и растущие в виде «усов» диаметром от неск. нм до сотен мкм. Удельная прочность металлич. У. в десятки раз превышает прочность тех же металлов, получ. обычными способами, а в ряде случаев оказывается близка к предельной (теоретически возможной) прочности металлов вследствие отсутствия дислокаций.

б) система обладает исключительно низкой прочностью при изгибе или при растяжении, и ее сопротивление изгибу ничтожно; этот случай реализуется в конструкциях из хрупких материалов, у которых прочность при сжатии значительно превышает прочность при растяжении. В. таких системах растягивающие или

2) Предполагается, что связь между компонентами либо совершенна (т. е. прочность поверхности раздела превышает прочность матрицы), либо вообще отсутствует (т. е. на поверхности раздела отсутствуют и растягивающие напряжения, и напряжения сдвига). Случай совершенной связи изучен более глубоко, чем случай ее отсутствия, поскольку совершенная связь обеспечивает, как правило, наилучшие свойства композита. Анализ промежуточных случаев умеренно прочных связей или чередования областей прочной связи и областей, где связь отсутствует, значительно более труден, так как усложняются граничные условия на поверхности раздела. Поэтому исследованию промежуточных случаев уделяют мало внимания.

няется, когда поверхность раздела очень слаба или волокна обладают малой поперечной прочностью (малым сопротивлением расщеплению). Верхнее предельное значение в модели Купера и Келли (случай прочных поверхностей раздела) отвечает прочности матрицы в условиях плоской деформации. Из этих соображений максимальная поперечная прочность композита примерно в 1,15 раза превышает прочность материала матрицы (при отсутствии стеснения). :

Особого рассмотрения заслуживают результаты, полученные для полиэфирных смол в сочетании со смесью .глины и измельченного стекловолокна, а также в сочетании с гидроокисью алюминия. В современной технике широко используются огнестойкие конструкционные композиты с наполнителем глина — измельченное стекловолокно. Установлено, что при добавлении С-силана к смеси кальцинированной глины и промышленного, измельченного стекловолокна, обработанного силаном и связующим, прочность композита на изгиб значительно возрастает и превышает прочность смеси, содержащей только обработанное дробленое стекловолокно и глину (табл. 6 и 7).