Превышает стойкость

Если величина напряжений превышает сопротивление отрыву и металл мало пластичен, то напряжения не могут быть уменьшены пластической деформацией. В такой ситуации образуются трещины. Наиболее опасны при этом растягивающие напряжения на поверхности, которые, способствуя образованию трещин, снижают предел выносливости стали.

Устойчивая работа системы охлаждения может быть реализована и в любой точке на уменьшающемся левом участке гидродинамических характеристик 1-3 при переходе от режима независимого изменения перепада давлений на пористой стенке к режиму независимого изменения расхода G = const (прокачивающая характеристика — вертикальная прямая) . Постоянство расхода охладителя может быть обеспечено, например, включением в линию подачи охладителя дополнительного регулируемого сопротивления, величина которого значительно превышает сопротивление пористой стенки. В этом случае изменение сопротивления последней вследствие повышения вязкости охладителя не вызывает изменения его расхода.

Повышение коррозионной стойкости материала значительно повышает сопротивление У. к. Для кованой нержавеющей стали 1Х18И9Т снижение усталостной прочности при переходе от испытаний на воздухе к испытаниям в морской воде меньше 10% (у углеродистых, мало- и среднелеги-рованных сталей снижается в 3—10 раз, у многих титановых сплавов это снижение вовсе отсутствует). Из всех технич. материалов титановые сплавы имеют наибольшее сопротивление У. к. в морской воде. Литые нержавеющие сплавы с неоднородной структурой значительно (в 2 раза и более) снижают , сопротивление усталости при переходе от воздуха к морской воде. У медных сплавов очень слабо снижается сопротивление усталости при переходе от воздуха к пресной воде, неск. сильнее —• при переходе к морской воде, однако и в последнем случае сопротивление У. к. медных сплавов примерно вдвое превышает сопротивление усталости углеродистых, мало- и среднелегированных сталей. У алюминиевых сплавов сопротивление У. к. в морской воде мало, даже для более коррозионноустойчивых сплавов типа АВ, АМг5В и АМгб при 20 млн. циклов сопротивление У. к. ок. 3 кг/мм'. С уменьшением частоты циклов сопротивление У. к. снижается (долговечность при данной амплитуде напряжений уменьшается). Для углеродистых и низколегированных сталей при переходе от частоты

При нормальной нагрузке червяк 1, вращаясь вокруг неподвижной оси А — А, сообщает червячному колесу 2 вращение вокруг неподвижной оси В. При повышенной нагрузке осевое давление червяка 1 превышает сопротивление пружины 3 и червяк 1 вместе с траверзой 4, штоками 9 и траверзой 11 поднимается, выключая муфту 5, приводящую в движение червяк 1. При этом червячное колесо 2 останавливается. Выключенное положение червяка 1 фиксируется рукояткой 6, поворачивающейся вместе с призмой 10 под действием пружины 7. При повороте рукоятки 6 в обратном направлении червяк 1 под действием пружины 3 опускается, включая муфту 5. Натяжение пружины 3 регулируется гайкой 8,

Основное различие в подходах к решению задачи теплообмена при конденсации на вертикальной поверхности и в вертикальной трубе в условиях ламинарного режима течения пленки конденсата под совместным действием гравитационных сил и касательных напряжений, возникающих на границе раздела фаз, заключается в способах определения и учета сил, действующих на пленку. Для упрощения решения, а также в связи со слабой изученностью влияния парового потока на движение пленки конденсата и теплоперенос в ней обычно пренебрегают влиянием того или иного фактора: сил тяжести [6.40— 6.42], поперечного потока пара '[6.43, 6.44 и др.] и т. д. Однако почти все работы по конденсации движущегося пара имеют характерный недостаток — касательные напряжения на границе раздела фаз определяются по формулам, рекомендуемым для сухих гладких или шероховатых поверхностей [6.44—6.48] и справедливым для двухфазного кольцевого течения лишь в случае чрезвычайно малой толщины пленки, когда отсутствует волновой режим течения или амплитуда волн не превышает толщины ламинарного слоя парового потока. В остальных случаях волнового режима сопротивление трения во много раз превышает сопротивление для гладкой твердой поверхности, что должно соответствующим образом отразиться на характере течения пленки и теплопереноса в ней. Имеющиеся расчетные рекомендации по теплообмену в рассматриваемой области удовлетворительно обобщают опытные данные', по-видимому, за счет корректирующих эмпирических поправок. Поэтому естественно расхождение расчетных и опытных данных, полученных при конденсации паров веществ с иными теплофизиче-скими свойствами и отношением Re'VRe, даже при соблюдении внешних условий (Re", AT, q, P).

что соответствует изменению абсолютной величины сопротивления при Е = 500 в в пределах 0,5—3,5 ом. Это намного превышает сопротивление открытого диода и тиристора. Включение сопротивлений такой величины в цепь обратного диода нецелесообразно, поскольку оно приводит к недопустимым потерям энергии, выделяемой в них за время протекания тока нагрузки через диод.

Основные формулы для тягового расчёта. Минимальное натяжение тяговой цепи конвейера рекомендуется принимать равным 0,1 (G + GO) кг (обозначения см. в табл. 12). Эта величина превышает сопротивление движению одной платформы и, следовательно, при расчёте гарантируется, что в тяговом органе конвейера не будут возникать отрицательные натяжения. Следовательно,

[701. Сопротивление быстрому нагружению и длительная прочность стекол зависят в первую очередь от наличия внутренних и особенно наружных дефектов. Известно например, что прочность на изгиб листового стекла возрастает во много раз по сравнению с обычной прочностью, если поверхность стекла со стороны растянутых волокон выполняется идеально гладкой, не содержащей даже мельчайших трещин или неровностей [34, 70 ]. Однако стекла массового производства содержат, как правило, множество внутренних дефектов в виде пустот, газовых пор и твердых включений, а также наружные дефекты в виде микротрещин, сильно снижающих сопротивление растягивающим усилиям. Сопротивление же стекол сжимающим усилиям в ряде случаев превышает сопротивление высокопрочных сталей [44, 72]. Стекла, по-видимому, проявляют также некоторую склонность к многоцикловой усталости, однако имеющиеся экспериментальные данные очень немногочисленны.

имеют достаточно большую нагрузку, и, таким образом, оказываются в условиях, обеспечивающих их высокую эффективность. Поскольку сопротивление решетки на порядок превышает сопротивление амортизаторов, то необходимость в массивной промежуточной плите здесь отпадает и резонанса на частоте 200 Гц можно избежать. С точки зрения уменьшения уровней вибраций на фундаменте третий вариант крепления проставок является поэтому наилучшим. По сравнению с первым и вторым вариантами, однако, он дает завышенные уровни на лапах машины.

отводы), несколько превышает сопротивление «нормальных» отводов. Для колен, выполненных согласно действующим нормалям, коэффициент сопротивления также рассчитывается по формуле (1-28). Усредненное значение произведения Дд?0 определяется по кривой 2 на рис. VI1-15, а.

В табл. 4-10 приведены результаты расчетов ^ст.в/^ст.!п и R ст. н/ 'R ст. ш для образцов с поверхностями различной геометрии из дюралюмина Д16, Д1 и 'стали 45, 2X13, 1Х18Н9Т, ЗОХГСА в широком диапазоне нагрузок. Из табл. 4-10 видно, что в большинстве случаев сопротивление макроскопических областей контакта значительно превышает сопротивление микроскопических контактных пятен, причем такой характер отношения ^ст.м/^ст.ш особенно ярко выражен для соединений с поверхностями высокой чистоты или при малых нагрузках.

ВК!0, BKL5 - имеющих более высокую вязкость, используют для волочильных и буровых инструментов, стойкость которых в десятки раз превышает стойкость стальных инструментов:

шли широкое распространение в машиностроении, т. к. их стойкость в 15—25 раз выше стойкости стальных. Так, средний часовой износ сопел из стали составляет 0,8—1,2 мм, а из М. к. 0,4—0,005мм. Стойкость микролитовых штуцеров фонтанной аппаратуры на нефтепромыслах в 30 раз превышает стойкость стальных штуцеров (табл. 7).

Значение стойкости оснастки N 3 вводится в формулу в том случае, когда величина заказа превышает стойкость оснастки; в тех случаях, когда величина заказа меньше стойкости оснастки, величина АЛ, заменяется величиной заказа.

Кавитационная стойкость стали после азотирования возрастает(рис. 40 к Так стойкость стали марки 38ХМЮА после азотирования более чем в 17 раз превышает стойкость ее в улучшенном состоянии и в 8 раз — стойкость цинкового покрытия с пассивированием этой же стали. Положительное влияние оказывает азотирование и на кавитационную стойкость аустенитной стали марок 1Х18Н9Г, ЭИ123 и др. Наличие е фазы в слое снижает сопротивление кавитации. Поэтому шлифование азотированных деталей приводит к повышению сопротивления кавитационной эрозии.

щим кратковременным (5—10 мин) обжигом. Выпускают промышленной марки ЦМ-332 в виде резцовых пластинок, фильер, сопел, опор и других изделий, готовых к употреблению. Плотность 3,92—3,96 г!см2; твердость HRA 91—93 при 20° С и HRA 82 при 1000° С; предел прочности при изгибе 45—55 кГ/см?, при сжатии 350—500 кГ/см?; красностойкость около 1200° С; коэффициент линейного расширения 85-10"' в зоне от 20 до 800° С. В областях рационального применения режущий инструмент имеет стойкость в 2 и более раза выше, чем твердосплавный; изностостой-кость микролитовых изделий в десятки раз превышает стойкость аналогичных металлических.

Микролит корундовый (спеченный корунд) — синтетический материал микрокристаллического строения, получаемый из зерен (0,5—0,75 мкм) порошка глинозема высшего качества с введением модификатора (0,6—1,0% окись магния) путем спекания сформированных изделий при 1750° С с последующим кратковременным (5—10 мин) обжигом в области температурного максимума. Выпускается промышленной марки ЦМ-332 в виде резцовых пластинок, фильер, сопл, опор и других изделий, готовых к употреблению. Плотность 3,92— 3,96 г/см3; твердость HRA 92—93 при 20° С и 82 — при 1000° С; предел прочности: при изгибе 45—55 кгс/см2, при сжатии 350—500 кгс/см2; красностойкость около 1200° С; коэффициент линейного расширения 8,5 • 10~7 в зоне от 20 до 800° С. В областях рационального применения режущий инструмент имеет стойкость, превышающую в 2 раза и более стойкость твердосплавного инструмента; износостойкость микролитовых изделий в десятки раз превышает стойкость аналогичных металлических.

Износостойкость штуцеров фонтанной арматуры имеет также важное значение при эксплуатации нефтяных скважин. Режим работы скважины регулируется сечением канала штуцера, которое для каждой скважины должно быть постоянным. Минералоке-рамика ЦМ-332 явилась надежным материалом для изготовления втулок штуцеров фонтанной арматуры. Стойкость минералокерамических штуцеров колеблется от 20 до 115 ч в зависимости от условий эксплуатации (сечение канала, содержание песка в нефти и т. д.) и превышает стойкость термообработанных стальных втулок в среднем в 30 раз.

Так, например, Научно-исследовательским технологическим институтом (НИТИ), кроме других работ, разработана и внедрена технология изготовления резьбонакатных плашек методом накатывания. Такие плашки дают возможность накатывать резьбу на деталях 2-го класса точности при стойкости плашек до 700 000—900 000, что в 8—10 раз превышает стойкость плашек, изготовленных методом фрезерования.

Износостойкость чугуна с 32% Сг в 13—20 раз превышает стойкость углеродистой стали, поэтому такой чугун применяется для отливки гильз насосов, предназначаемых для откачки смеси песка с жидкостью.

Сравнительные испытания ножовочного полотна из быстрорежущей стали Р9, хромированного полотна и нехромированного полотна из стали УЮА при резании нержавеющей стали показали, что стойкость хромированных полотен в 15,5 раза превышает стойкость нехромированных и на 21 % ниже, чем у полотна из быстрорежущей стали.

Повышение содержания углерода в стали этого типа приводит к заметному увеличению эрозионной стойкости. Это происходит вследствие того, что в исходном состоянии увеличивается количество мартенситной составляющей. В связи с этим вполне понятно, что стойкость стали 2X13 выше, чем сталей 0X13 и 1X13. Характерно отметить также, что стойкость прокатанной стали 2X13 более чем в 2 раза превышает стойкость литой стали 20Х13НЛ, хотя они имеют примерно одинаковое содержание углерода. Здесь сказывается не только -различие в фазовом составе, но и наличие значительной неоднородности структуры и свойств в отдельных микрообъемах литой стали 20Х13НЛ.