Превышает указанные

Опытами установлено, что долговечность подшипников существенно увеличивается, если твердость тел качения несколько превышает твердость обойм. В многооборотных подшипниках тела качения подбирают так, чтобы колебания их твердости в комплекте не превышала 0,5 единиц HRC, а средняя твердость была больше твердости обойм на 2 — 2,5 единицы HRC.

Так, твердость окисла алюминия в 4,5 раза превышает твердость алюминия и в 1,5 раза выше твердости закаленной стали, а твердость окисла олова в 3,5 раза выше твердости олова.

чалась твердость Со—Р покрытий Твердость химически восстание ленного Со-—Р покрытия значительно превышает твердость осадка, полученного путем электролиза и металлургического кобальта Микротвердость электролитического кобальта не превышает 3300—4500 М.Па, в то время как мнкротвердость. химически восстановленного Со—Р-сплава лежит в пределах 3500—7600 МПа Разные величины твердости покрытий обусловлены неодинаковым содержанием фосфора в осадках С увеличением содержания фосфора в покрытиях твердость увеличивается Так, при содержании 3,8 фосфора (массовые доли, %) в покрытии микротвердость равняется 4700 МПа, при 5,3 (массовые доли %) —6300 МПа при б (массовые доли, %) — 6600 МПа

moo зоооо н,мпа При отношении твер-достей абразива и металла 5,5 дальнейшее повышение твердости абразива не вызывает увеличения износа. Следовательно, абразив, твердость которого Яа превышает твердость металла Ям более чем в 5 раз, не влияет на износ.

Е. А. Марковским установлено, что при сухом трении скольжения твердость упрочненного слоя образцов из армко-железа на 10—20% превышает твердость статически деформированного на 70% того же материала [45].

Проведенные исследования изнашивания металлического элемента тормозного устройства подъемно-транспортных машин III ] показали, что изнашивание поверхности трения тормозного шкива в ряде случаев происходит весьма интенсивно, хотя твердость этой поверхности значительно превышает твердость поверхности трения фрикционного материала, измеренную перед началом опыта. Это может быть объяснено, во-первых, наличием абразивных частиц, имеющихся во фрикционном материале (чаще всего окиси кремния) или попавших на поверхность трения извне; во-вторых, в процессе трения в результате комплексного влияния нормального и тангенциального усилий, скорости и температуры поверхностные слои фрикционного материала и металла преобразуются и приобретают свойства, резко отличные от свойств обоих элементов трущейся пары, имевшихся у них до участия в процессе трения. При нагревании в процессе работы происходит изменение физико-механических свойств металла и фрикционного материала: с увеличением температуры предел прочности элементов пары уменьшается (фиг. 348).

Слой вторичной структуры достигает 30—35 мк и твердость ее превышает твердость исходной структуры в 4-5 раз (фиг. 41). Насыщение углерода в металле доходит до 5%. *

Например, частицы минерального происхождения, входящие в состав атмосферы, обычно состоят на 70% из кварцевого песка, окисей железа (3—5%), алюминия (15—17%), кальция (2—4%), магния (0,5—1,5%) и др. [33]. Твердость некоторых из них превышает твердость материалов, применяемых для изготовления трущихся деталей гидрооборудования.

Опытами установлено, что долговечность подшипников существенно увеличивается, если твердость тел качения несколько превышает твердость обойм. В многооборотных подшипниках тела качения подбирают так, чтобы колебания их твердости в комплекте не превышала 0,5 единиц HRC, а средняя твердость была больше твердости обойм на 2 — 2,5 единицы HRC.

сварочной проволоки Св-08Г2С диаметром 3 мм (первая дуга) "и Св-10Г2 диаметром 4 мм (вторая дуга), а также флюса АН-65 или АН-60. Прочностные свойства таких соединений не уступают основному металлу, а угол их загиба превышает 120°. Микроструктура металла шва и околошовной зоны типична для сварных соединений стали аналогичного класса. Твердость металла шва и участка перегрева лишь незначительно превышает твердость основного металла. В целом нахлесточные соединения обечаек, сваренные с применением указанных материалов, обладают достаточно благоприятным сочетанием прочностных и пластических свойств.

Снижение износа сталей в интервале 300—350° можно объяснить увеличением предела прочности [130, 131] и влиянием окисных пленок [102]. Оба фактора способствуют снижению износа. На рисунке 6.14 в этом интервале температуры мы имеем почти горизонтальные участки кривых зависимости износа от температуры. При малой скорости движения абразивных частиц, когда Скорость роста коррозионных пленок превышает скорость механического износа, износу подвергаются коррозионные пленки. В этом случае снижение износа объясняется свойствами пленок, образующихся при низкой температуре (250—300°). Твердость их превышает твердость основного металла, а прочность сцепления с основным металлом при низких температурах велика.

Если разность толщин свариваемых кромок превышает указанные величины, то на детали большей толщины должен быть сделан скос С одной или С двух Сторон до толщины более топкого листа длиной L в соответствии е рис, 2 и 3.

В сальниках компрессоров и циркуляционных насосов на давление 1000 an удельное давление в первом уплотняющем элементе превышает указанные'допустимые значения р для белого металла, поэтому их изготовляют из бронзы. Для облегчения условий работы уплотняющих элементов сальников высокого давления снижают действующее на них давление посредством дроссельной втулки (фиг. 91), помещаемой между сальником и цилиндром и пригоняемой к штоку с весьма малым зазором — около 0,0005/3. При смене штока дроссельные втулки следует заново пригонять к штоку. Действие дросселя значительно улучшается при наличии в зазоре постоянной масляной плёнки. Дроссельная втулка не должна служить направлением для штока. Для этой цели в циркуляционных насосах поршень заливают баббитом или же устанавливают в крышках сальника направляющие втулки.

Если разностенность свариваемых элементов превышает указанные выше величины, должен быть обеспечен (путем соответствующей обработки) плавный переход от более толстого элемента к более тонкому.

В соответствии с ОП пределом продувки котлов принимается 7% для среднего и 5% для высокого давления. Для снижения величины продувки котлов среднего давления применяется ступенчатое испарение (в том случае, если при отсутствии последнего и без применения обессоливания продувка превышает 3%). Если величина продувки превышает указанные пределы 7 и 5%, то применяется, как правило, химическое обессолива-ние, декремнизация или же устанавливаются паропреобразователи.

Примечание. В таблице указан вес холоднотянутых и холодно- и теп-локатаных труб. Вес горячекатаных труб на 2,3% превышает указанные в таблице значения. Горячекатаные трубы изготовляются наружным диаметром 57 и более миллиметров.

Вибрации роторов. Одним из главнейших условий надёжной работы тяго-дутьевой машины является её устойчивая работа на фундаменте и в подшипниках. Вибрация тягодутьевой машины (п = 750 об/мин.) не должна превышать 0,1 мм. Если величина вибрации превышает указанные цифры, машина должна быть остановлена для исправления дефектов.

При сборке труб с разным наружным диаметром, а также когда смещение кромок превышает указанные величины, трубу с большим наружным диаметром необходимо обработать в соответствии с требованиями отраслевой нормали (пп. 10, 11 и 12 приложения № 2). '

Если установленная погрешность измерения превышает указанные выше значения и нет возможности применить более точное средство измерения, то назначаются сокращенные приемочные границы, смещение которых А определяется по формуле

2 торцевая площадь составляет 5—7 м . Если торцевая площадь выхода последней ступени турбины существенно превышает указанные значения предельной площади, применяют разделение потоков пара в ЦНД.

торцевая площадь составляет 5—7 м . Если торцевая площадь выхода последней ступени турбины существенно превышает указанные значения предельной площади, применяют разделение потоков пара в ЦНД.

Для практических целей можно принять, что предельно допустимый из условий равнопрочности овальной трубы в сравнении с трубой круглого сечения коэффициент k' для труб из сталей 20 и 1Х18Н9Т (диаметр 6—18 мм) не должен превышать 3,5—4%. Допускаемая овальность по большинству существующих технических условий значительно превышает указанные величины.