Превышать допустимые

Расчет цепной передачи по износостойкости. В качестве основного расчета роликовых и втулочных цепей принят расчет по износостойкости шарниров. Износостойкость зависит от среднего давления р (МПа) в шарнирах, которое не должно превышать допускаемого [р] (табл. 4.6).

суть которого в том, что максимальный прогиб (стрела прогиба) не должен превышать допускаемого значения [б].

Расчет на износостойкость шарниров звеньев цепи. Расчет выполняют как проверочный. Для получения необходимой долговечности цепной передачи из условия износостойкости шарниров среднее давление /?ц в шарнирах не должно превышать допускаемого [рц]:

Для ограничения износа расчетное значение р не должно превышать допускаемого, т. е.

Второй показатель — произведение среднего давления на скорость скольжения — косвенно связан с расчетным значением интенсивности нагрева; значение этого произведения не должно превышать допускаемого:

Чтобы прочность заклепки была обеспечена, рабочее (расчетное) напряжение среза тср не должно превышать допускаемого напряжения на срез [т]ср, т. е. условие прочности при расчете на срез имеет вид

Пример 2.27. Определить величину допускаемой осевой нагрузки на пружину и величину ее осадки под действием этой силы, если пружина изготовлена из стальной проволоки диаметром d=5 мм. Индекс пружины с=8, число рабочих витков п= ю. Напряжение, возникающее в пружине, не должно превышать допускаемого [т]=500 н/лш2.

Прочность балки будет обеспечена, если максимальное нормальное напряжение, возникающее в опасном поперечном сечении (в том сечении, где изгибающий момент имеет наибольшее значение Митах), не будет превышать допускаемого напряжения

волокон. Рассуждая аналогично, легко установить, что для точки, взятой в четвертом квадранте (например, для точки К), первое слагаемое формулы (2.64) отрицательно, а второе положительно. Как и при прямом изгибе, условие прочности бруса состоит в том, что наибольшее нормальное напряжение, возникающее в его поперечном сечении, не должно превышать допускаемого напряжения

В некоторых случаях оси особо ответственных конструкций проверяют на жесткость: наибольший прогиб оси или прогиб / в месте приложения нагрузки (см. рис. 366) не должен превышать допускаемого [/], который обычно принимают равным 1/1000 расстояния между опорами оси.

В качестве критерия износостойкости принимают величину среднего давления р между цапфой и вкладышем; это давление не должно превышать допускаемого [р], устанавливаемого в зависимости от материалов цапфы и вкладыша на основе экспериментальных дан-

делается утолщенной и рассчитывается на максимальные нагрузки. Максимальные напряжения, возникающие в обеих пластинах триплекса, не должны превышать допустимые напряжения. Вторая пластина делается обычно из стекла толщиной 4—-5 мм. В силовых Т. с. используются упрочненные стеклянные пластины, временное сопротивление к-рых на растяжение и изгиб следующие: для пластин толщиной 4—5 мм до 700—800 кг/см2, толщиной 6—20 мм до 1000—1200 кг/с.*2, склеивающий слой не менее 2—3 мм. Применение прозрачных полимеров повышенной теплостойкости (непластифицированной поливинилбутиральной пленки, кремнийорга-нич. соединений и др.) расширяют верхний предел рабочих темп-р. Т. с., работающий при резком изменении темп-р, имеет упрочненное термостойкое стекло с коэфф. расширения 45-10"' и менее.

Для машин с повышенными требованиями к виброакустическим характеристикам усилия, передающиеся через упругие связи на корпус, могут значительно превышать допустимые нормы. Кроме того, в процессе эксплуатации многих типов роторных машин наблюдается увеличение неуравновешенных центробежных сил инерции ротора, увеличивается соответственно и уровень вибрации всей машины.

Использование многослойных рулонированных оболочек для изготовления корпусов теплообменных аппаратов (ТА), работающих в широком диапазоне температур и с большими скоростями изменения температуры теплоносителя, требует особого внимания ввиду того, что величины температурных напряжений в таких оболочках в ряде случаев могут превышать допустимые. Расчет термонапряженного состояния подобных конструкций, прежде всего, определяется точностью расчета нестационарных температурных полей в многослойной

И железа в котловой воде могут превышать допустимые нормы. По этим же причинам последовательное, по ходу питательной воды включение соленых отсеков не должно практически превышать 30% от общей паропроизводи-тельности котла. При большой мощности соленых отсеков сильно возрастают кратности солесодержаний в соленом и чистом отсеках и концентрации отдельных веществ в последнем отсеке могут превышать допустимые нормы. Образование железофосфатных накипей на поверхности экранных труб соленых отсеков обусловлено чрезмерно высокими концентрациями фосфатов (больше 200—

Для сокращения времени остывания применяют различные способы принудительного расхолаживания турбин. Наиболее распространенным является расхолаживание турбины, когда одновременно с уменьшением нагрузки соответственно снижаются параметры пара. Температура пара во время расхолаживания должна превышать температуру насыщения при данном давлении на 20—50° С, причем меньшее превышение относится к более низким нагрузкам. Нельзя превышать допустимые скорости снижения температуры металла турбины. Относительное укорочение роторов является самым главным показателем допустимости принятого режима и скорости расхолаживания. Для ускорения процесса необходимо стре-

Таким образом, при небольших масштабах разгерметизации ПТО, когда не происходит резкого повышения уровня теплоносителя и давления в первом контуре, ремонт неисправного теплообменника может быть приурочен к плановой остановке АЭС на перегрузку или к планово-предупредительному ремонту. При больших масштабах, когда уровень теплоносителя и давление в первом контуре начинают превышать допустимые пределы или повышается радиоактивность промежуточного контура, требуется немедленная остановка АЭС. Необходимость остановки АЭС связана с тем, что практически сложно осуществить герметичное отсечение ПТО как при интегральной, так и при петлевой компоновках реактора.

В настоящей статье анализируются причины этого явления и показывается, что балансировка карданных валов в нерабочем положении может быть причиной возникновения дополнительных дисбалансов во время их эксплуатации, величина которых может во много раз превышать допустимые значения.

Существенное значение имеет коэффициент теплопроводности футеривки. Даже при небольшой длине шипов, но низком коэффициенте теплопроводности набивки (как, например, у хромитовой массы) участки ее между шипами и междутрубная область имеют высокую температуру даже при низкой тепловой нагрузке камеры. Эта температура может превышать допустимые значения по условиям стойкости огнеупора против данного шлака. Такие участки футеровки шиповых экранов изнашиваются в первую очередь. Поле температуры в футеровке зависит как от ее теплофизических свойств (коэффициента теплопроводности, пористости), так и от охлаждения набивки шипами и трубами. Как показывает опыт эксплуатации топочных устройств с жидким шлакоудалением, ни один из известных огнеупорных материалов не стоит в топке, подвергаясь воздействию жидкого шлака, без специального охлаждения. Особенно интенсивное охлаждение необходимо для набивной футеровки, которая по сравнению с огнеупорными изделиями имеет большую пористость и менее совершенный обжиг.

Техническое освидетельствование в горизонтальном положении нефтяной аппаратуры, предназначенной для работы в вертикальном положении и заполненной в рабочих условиях жидкостью, может выполняться также в тех случаях, когда сосуды имеют не одинаковую по высоте толщину стенки, если расчетом на прочность будет установлено, что при пробном давлении (принятом с учетом гидростатического давления в вертикально установленном сосуде) напряжения в элементах сосудов не будут превышать допустимые.

Размеры кусков руды, поступающих в дробилку, не должны превышать допустимые для данной дробилки, чтобы они не заклинились между ее щеками или конусами. Забивание рабочего пространства дробилки, ее перегрузку и остановку может вызвать и неравномерная подача материала. Чаще это наблюдается при дроблении влажных и глинистых руд. Особенно нежелательно попадание в дробилку металлических предметов, размеры которых превышают размеры разгрузочной щели. Несмотря на наличие у дробилок специальных предохранительных устройств, попадание в дробилку металлических предметов может привести к тяжелой аварии. Для удаления из руды металлических предметов перед дробилками устанавливают магнитные шкивы и подвесные маг-

делается утолщенной и рассчитывается на максимальные нагрузки. Максимальные напряжения, возникающие в обеих пластинах триплекса, не должны превышать допустимые напряжения. Вторая пластина делается обычно из стекла толщиной 4—5 мм. В силовых Т. с. используются упрочненные стеклянные пластины, временное сопротивление к-рых на растяжение и изгиб следующие: для пластин толщиной 4—5 мм до 700—800 кг/см2, толщиной 6—20 мм до 1000—1200 кг!смг, склеивающий слой не менее 2—3 мм. Применение прозрачных полимеров повышенной теплостойкости (непластифицированпой поли-випилбутиральной пленки, кремнийорга-нич. соединений и др.) расширяют верхний предел рабочих темп-р. Т. с, работающий при резком изменении темп-р, имеет упрочненное термостойкое стекло с коэфф. расширения 45-Ю-7 и менее.