Предположении равномерного

Эти новые значения моментов трения подставляем в уравнения (13.19) и (13.20) и определяем из них новые значения величин составляющих (F^)' и (^4)'. Вновь полученные величины этих составляющих, очевидно, отличаются от тех, которые были получены в предположении равенства нулю моментов трения. Поэтому, если в первом случае конец вектора силы /^,, находился в точке d0, то теперь он будет находиться в некоторой другой точке dt. Точно так же начало вектора силы F*n будет находиться не в точке е0, 9*

Формула (10.41) получена в предположении равенства коэффициента неравномерности температурного поля шара единице (г)«=1), что имеет место в нашем случае, поскольку радиус шара мал, коэффициент теплоотдачи при пленочном кипении невелик, а теплопроводность меди значительна, а следовательно, и критерий В1 = агД<0,1.

Эти новые значения моментов трения подставляем в уравнения (13.19) и (13.20) и определяем из них новые значения величин составляющих (Т7^)' и (F'^Y . Вновь полученные величины этих составляющих, очевидно, отличаются от тех, которые были получены в предположении равенства нулю моментов трения. Поэтому, если в первом случае конец вектора силы У7^, находился в точке d0, то теперь он будет находиться в некоторой другой точке dj. Точно так же начало вектора силы Р{г будет находиться не в точке ew

полученную из формулы (6.7) в предположении равенства тв » т,, которое соблюдается в ВРД без форсажной камеры с точностью до 3 — 3,5%, а в двигателях с форсажной камерой — до 5 — 6%. Кроме того, при выводе формулы (6.10) предполагается, что рс = Рн-При сверхзвуковом перепаде давлений в сопле это условие выполняется при соплах типа сопла Лаваля в случае полного расширения рабочего тела до атмосферного давления.

Для коротких волокон, или удлиненных частиц, для которых критический коэффициент формы 1) не слишком велик, матрица деформируется около частицы, которая будет подвержена напряжению Of (уравнение (8)) в ее среднем сечении, пропорциональному по величине коэффициенту формы. При малых деформациях волокон с высоким коэффициентом формы о"тах задается законом Гука в предположении равенства деформаций в цементитном волокне; и в матрице.

Анализ отношения тшах/ашах показывает, что максимальные касательные напряжения на поверхности раздела могут достигать ^гаах ~ 0,1 -г-0,30В и превышать предел текучести матрицы. В этом случае матрица пластически деформируется, и эпюры напряжений будут такими, как это показано на рис. 1, в. При небольшой растягивающей нагрузке изменение касательных напряжений определяется упругим поведением матрицы. По мере увеличения нагрузки максимальные значения ограничиваются пределом текучести матрицы т,. Таким образом, упругопластическое поведение матрицы представляется более вероятным в процессе работы композиции. За пределами упругой области длина передачи нагрузки и, следовательно, /кр зависят от напряжения разрушения волокна. Эту зависимость легко получить из уравнения равновесия элементов волокна и матрицы в предположении равенства т пределу текучести матрицы тт:

Следующее замечание связано с тем, что при выводе выражения (5.4) точкам срединной плоскости пластины сообщались только поперечные перемещения w = aw^ (x, у), а перемещения в плоскости пластины и и v сразу полагались тождественно равными нулю. При этом может возникнуть вопрос, не приводит ли такое ограничение перемещений точек срединной плоскости пластины к завышению критических нагрузок, т. е. не может ли пластина потерять устойчивость при перемещениях и, v, не равных нулю, раньше, чем это следует из критерия, полученного в предположении равенства их нулю.

зависимость в предположении равенства углов а и <р — координат ведущего и ведомого звеньев преобразователя движения, т. е. в предположении равномерности вращения звена 6. Кривая 2 изображает зависимость % = у, (а) при неравномерном вращении звена 6, определяемом сочетанием величин константу преобразователя движения, полученных ранее при k = 2; b = 2; с = 1,5; d = 1,8 и *F = 0°. Наличие большого горизонтального участка кривой ,? указывает на то, что остановка звена 8, которая теоретически должна быть мгновенной, в действительности из-за наличия зазоров в кинематических парах всего устройства весьма продолжительна. Как показал эксперимент, звено 8 остается неподвиж-

равно 4000, то число степеней свободы п примерно равно 100 (при чдсле точек отсечения корреляционной функции, равном 150). При этом численная величина г2 при (1 — а) = 90% и в предположении равенства модуля частотной характеристики единице составит

При b I = bz знаменатели приведенных выше уравнений становятся равными б]2 = 622. Тогда уравнения становятся идентичными уравнениям для твердых растворов, полученным в предположении равенства молярных объемов составляющих. При неравных Ьг и Ь2 кривая Н в функции х2 уже не является симметричной. В соответствии с этим кривые для F л и F2 , а также для f1 и /2 перестают быть зеркально симметричными. В частности, начальные теплоты растворения и предельные значения коэффициентов активности становятся различными

составленному для простоты в предположении равенства и постоянства в пределах рассматриваемого интервала температур теплоемкостей дымовых газов и воздуха ( L0 — теоретическое количество воздуха, необходимого для сжигания 1 кг топлива) .

Упругие элементы специальной муфты проверяют но напряжениям смятия, в предположении равномерного распределения нагрузки между пальцами

Упругие элементы специальной муфты проверяют на смятие в предположении равномерного распределения пагручки между пальцами

Упругие элементы такой специальной муфты проверяют на смятие в предположении равномерного распределения нагрузки между пальцами

Несущая способность подшипника (в предположении равномерного распределения нагрузки между дисками)

Соединения обычно разрушаются по месту сварки. Рассчитывают соединения в предположении равномерного распределения напряжений по сечению швов.

Прочность соединений точечной сваркой обеспечивается правильным выбором диаметра и расположения точек. Точки рассчитывают на срез в предположении равномерного распределения нагрузки между всеми точками проектируемого соединения.

Расчет на прочность элементов резьбы. Практически резьбы на прочность рассчитывают по напряжениям среза и смятия или по удельным давлениям (в подвижных соединениях) в предположении равномерного нагружения всех сопряженных витков (рис. 262, а, б).

Основным расчетом для призматических шпонок является условный расчет на смятие в предположении равномерного распределения давления по поверхности контакта боковых граней шпонки с валом и ступицей.

Расчет из условия общности форм упрощенного и уточненного расчетов проводим по номинальным условным докускаемым напряжениям от наибольшего длительно действующего вращающего момента в предположении равномерного распределения давления по поверхности зубьев. Учет условий работы относим к условному допускаемому напряжению (давлению).

Расчет сварных соединений при осевом нагружении. В соответствии с конструкцией сварного соединения назначают размеры шва, а затем выполняют проверочный расчет на прочность в предположении равномерного распределения напряжений по длине и сечению шва.

Расчет соединений с натягом (рис. 3.13). Прочность соединения зависит от значения натяга, который принимают в соответствии с выбранной посадкой. При расчете посадки с натягом в первую очередь определяют значение необходимого давления р на посадочной поверхности в предположении равномерного распределения его