Приближении определяется

3) приближения толкателя, соответствующего параметрам т3 и фщ (рис. 4.3, г, профиль Л2Л3);

Случай 1. Высшая кинематическая пара имеет силовое замыкание. Выбор максимального угла давления Ymax имеет значение только для фазы удаления толкателя, когда кулачок является входным звеном и когда при больших значениях угла давления может получиться заклинивание толкателя или значительно понизится КПД механизма. Фаза приближения толкателя совершается под действием сил упругости пружины и угол давления от кулачка на роликовый толкатель при этом можно не учитывать, так как кулачок перестает быть фактически входным звеном.

Определяем экстремальные значения S^ и 5 для фазы, приближения толкателя.

4.6. По условиям задачи 4.5 считаем, что угол давления не должен превышать утах = 30° за фазу удаления и за фазу приближения толкателя; угол поворота кулачка за фазу удаления ф1 = 90° и за фазу приближения фш = 6~0°. Закон движения толкателя косинусоидальный (задача 4.4). Высшая кинематическая пара имеет кинематическое замыкание (пазовый кулачок). Определить наименьший радиус г0 кулачка.

движения толкателя, указанный в задаче 4.4 для удаления и приближения толкателя. Построить центровой профиль кулачка, определив аналитически его полярные координаты: радиус-вектор г и углы а.

2) для приближения толкателя при фщ=я/3

На рис. 9.11, а показан закон изменения ускорений поступательно движущегося толкателя. Участок 0—6 диаграммы соответствует фазе удаления, а участок 6—12 — фазе приближения толкателя. На участках 3—9, где ускорение отрицательное, сила инерции толкателя направлена вверх и может явиться причиной нарушения связи толкателя с кулачком. Вес толкателя будет на всех участках 0—12 прижимать ролик к профилю кулачка. При другом расположении толкателя (рис. 9.11, б) вес способствует отрыву толкателя и ролика от профиля кулачка.

При расчете пружин, выделив »- на циклограмме участки, когда силы инерции Ри толкателя стремятся нарушить или уменьшить контакт в высшей паре, сначала рассчитывают значения Ри для ряда положений, а затем строят график Pu(s) (рис. 8.22). Кривая abed показывает характер действия сил инерции за фазу рабочего хода при удалении толкателя. Соответственно кривая a'b'c'd' характеризует действие сил инерции за фазы холостого хода, или приближения толкателя; на приведенных кривых можно выделить участки, где силы инерции толкателя уменьшают силу, прижимающую толкатель к кулачку. При выбранном законе движения это происходит в правой части графика PB(s). (При этом для фазы удаления толкатель совершает замедленное движение, а для фазы приближения — ускоренное.) Скорости и ускорения, а следовательно, и силы инерции для фазы холостого хода обычно бывают несколько большими, чем для рабочего хода.

На действительном профиле кулачка можно выделить четыре участка, соответствующие четырем фазам движения толкателя: профиль удаления (фаза удаления толкателя от центра вращения кулачка); профиль дальнего стояния (фаза наибольшего удаления толкателя от центра кулачка); профиль приближения (фаза приближения толкателя

ход Smax = А0В и с рис. 149 переносим на него разметку (для ясности чертежа разметка перенесена на линию АгВ^). Снося на лучи О1',02', 03', 04', 05', 06',..., 012'проекции на А0В точек 1, 2, 3, 4, 5, 6,..., 12 дугами окружностей с центром в точке О, находим точки /', 2', 3', 4', 5', 6',..., 12'. Соединяя последовательно эти точки, получаем центровой профиль кулачка, соответствующий фазе удаления толкателя. Профиль кулачка, соответствующий фазе приближения толкателя, строится аналогично. Профили кулачка,

При малой величине е смещения, когда проведение касательных к окружности радиуса е может оказаться недосгаточно точным, следует дугу b0blz, соответствующую центральному углу Ь„ОЬ12 (*4 Ь0ОЬ12 = ^ ВОС = -4ФХ), разделить настолько же равных частей (точки &2, &4, Ь6,..., Ь12), на сколько разделена в точках Б2, В4, Вв... дуга ВС, и соединить прямыми соответствующие точки Ва и fea, В4 и 64 и т. д. Откладывая затем от точки С на окружности радиуса 0В дугу CD, соответствующую углу <р2, получаем профиль выстоя. Далее, откладывая дугу окружности DE, соответствующую заданному углу опускания <р3(^) DOE = -3<ря) и поступая аналогично предыдущему, получаем профиль кулачка, соответствующий фазе приближения толкателя. Имея центровой профиль, нетрудно построить действительный, задавшись диаметром ролика. При

Для дефектоскопов с накладными преобразователями наименьшая выявляемая трещина, в первом приближении, определяется диаметром обмотки преобразователя. Обычно выявляемый дефект по длине не менее половины диаметра обмотки. Порог чувствительности ВТД с накладными ВТП чаще всего определяют в абсолютных единицах (по глубине и протяженности искусственного дефекта). Порог чувствительности по глубине для серийно выпускаемых приборов равен 0,1 - 0,5 мм.

Для дефектоскопов с накладными преобразователями наименьшая выявляемая трещина, в первом приближении, определяется диаметром

Для дефектоскопов с накладными преобразователями наименьшая выявляемая трещина, в первом приближении, определяется диаметром обмотки преобразователя. Обычно выявляемый дефект по длине не менее половины диаметра обмотки. Порог чувствительности ВТД с накладными ВТП чаще всего определяют в абсолютных единицах (по глубине и протяженности искусственного дефекта). Порог чувствительности по глубине для серийно выпускаемых приборов равен 0,1 - 0,5 мм.

Для дефектоскопов с накладными преобразователями наименьшая выявляемая трещина, в первом приближении, определяется диаметром

1. По выбранной функции у[0] (0 в исходном приближении определяется последовательность /? [0]} моментов времени переключения режимов нелинейного звена согласно его характеристике.

Размер изделия в первом приближении определяется через параметры измерителя так:

28) Площадь основания всех испарительных камер в первом приближении определяется исходя из того, что высота парового объема каждой из них равна 1 ж, и уточняется при последующем конструировании. Тогда

где е — множитель малости, собственные колебания близки к гармоническим вида a sin «>!/ и их частота щ в первом приближении определяется по формуле

В ступени турбины происходит передача энергии от рабочего тела на вал РК, и расход газа при прочих равных параметрах существенно зависит от степени реактивности, которая в первом приближении определяется для РОС соотношением площадей проходных сечений НА и РК, а также значением коэффициента радиальности. Экспериментальные данные свидетельствуют о существенном влиянии на степень реактивности обратных течений, загромождающих проточную часть РК. Как указывалось выше, интенсивность влияния обратных токов на рабочий процесс ступени в большой степени зависит от радиальной протяженности выходного сечения РК, которая характеризуется отношением высоты лопатки на выходе РК /2 к диаметру d2 [см. формулу (4.8)1: /2 = lzldz. Испытанная серия ступеней имела одинаковые эффективные углы выхода решеток НА а1Эф = 18°. Чтобы учесть влияние величины угла аь необходимо ввести коэффициент /Ci = = sin a^sin а10. Влияние величины угла р*2 косвенно учитывается отношением l2/d2.

Рассмотрим течение в плоском канале между двумя параллельными плоскостями шириной 2г0, вызываемое стоячей волной (фронт волны перпендикулярен к плоскости). Распределение скоростей в первом приближении определяется согласно выражениям (250) и (251) для гармонической стоячей волны уравнением

Температура воды на выходе из ГВТО в первом приближении определяется из уравнения теплового баланса (без учета тепловых потерь):