Приближении принимаем

Если в первом приближении пренебречь инерционной силой / и силой трения F, то

3. Радиусы кривизны профиля рг также переменны для различных участков. Кроме того, они могут измениться при износе. Даже если в первом приближении пренебречь этим изменением как для кулачка, так и для толкателя, контактные напряжения, как это видно из формулы (63), будут зависеть от значений р в каждой точке профиля.

Для облегчения практического применения критерия (4.5) в формуле (4.4) можно в первом приближении пренебречь возможным различием вклада Oj и оу, т.е. принять А0 = — тогда

Далее, при рассмотрении не структурной, а энергетической стороны разрушения необходимо как самое главное отметить следующее. Полная работав, затраченная на разрушение, расходуется на пластическую деформацию (работой, затраченной на упругую деформацию, можно в первом приближении пренебречь) и состоит из двух слагаемых: работы макропласти-ческой деформации (работы, затраченной на деформацию всего образца до зарождения трещины), сокращенно работы зарождения трещины А3, и работы микропластической деформации (пластическая деформация, локализованная в устье трещины, перемещающаяся при движении трещины) , сокращенно работы развития (распространения) трещины Ар. Следовательно, полная работа разрушения А = А3 + Ар.

где N' (Д/Г) — критическое число циклов для локального шага трещины Дш. Возрастанием величины вторичной трещины ~п ^ 1 с К можно в первом приближении пренебречь, т. е. гё » 1 (рис. 6). Напряжение растяжения а = <тгг (ось Z перпендикулярна к плоскости трещины), вызывающее статические изломы в вершине трещины и раскрытие трещины ы0) определяются уравнениями

то гармоника частоты оссом является нерезонансной. В этом случае при определении амплитуды соответствующей гармоники ошибки можно в первом приближении пренебречь диссипацией, положив

При свободных и вынужденных колебаниях амортизированного объекта на амортизаторах с резиновыми упругими элементами эффективными жесткостями амортизаторов являются их так называемые вибрационные жесткости (динамические жесткости в вибрационном режиме). Их зависимостью от амплитуды деформации упругого элемента можно в первом приближении пренебречь, если нелинейность упругой характеристики элемента невелика.

При транспортировании объектов большой длины продольно-угловыми колебаниями можно в первом приближении пренебречь. Существенное значение эти колебания имеют при транспортировании небольших (не гибких) объектов.

Задача о распаде струи жидкости при больших скоростях, т. е. в условиях, когда необходимо учитывать динамическое воздействие газа на поверхность жидкости, рассмотрена в предположении, что вязкостью газа можно в первом приближении пренебречь. Считается, что газ движется со скоростью vr вдоль оси г, а струя не движется. Тогда для потенциала скоростей в газе записывается уравнение:

Сказанное позволяет в первом приближении пренебречь влиянием конвекции. В общем случае термическое сопротивление капли, определяемое только теплопроводностью, является верхним пределом.

Рассмотрим теплопроводность в диэлектриках, находящихся в твердом состоянии. В качестве модели для этих материалов используем модель сжатого неупорядоченного или упорядоченного газа, что соответствует аморфному или кристаллическому строению твердого тела. Для большинства диэлектриков отношение а/Л примерно на порядок больше единицы [Л. 117], которой можно в первом приближении пренебречь, если взять за основу формулу (5-56). Тогда с точностью до численных коэффициентов теплопроводность твердого диэлектрика можно представить выражением

В третьем приближении принимаем А/л —18,2° С; а = = 3420 Вт/(м2-°С); 1?еж = 3,55-104 и ш = 0,36 м/с.

В первом приближении принимаем среднюю температуру газов в воздухоподогревателе ?ж1 = 300°С. При этой температуре cp,,,i«l,12 кДж/(кг-°С) и

Так как полученное значение tcx отличается от принятого, то необходимо продолжить расчет. В третьем приближении принимаем tcx = = 287° С и повторяем расчет. При /с* = 287° С Тех = 560 К, рс =

Учитывая отвод теплоты от внешнего канала, можно приближенно принять <о»1500С и 7«0,5_(90+150) = 120°С. Таким образом, в первом приближении принимаем ^=120° С. При этой температуре физические свойства воды: р( = 943 кг/м3; vi = 0,252- 10~6 м2/с; Xi = = 0,686 Вт/(м-°С); Рп=1,47.

В нулевом приближении принимаем /,$> (z) = 0, Ц°2' (г) = A0, L'2f (г) ЕЕ 0.

В нулевом приближении принимаем /?i<"(2) = 0. Результаты вычислений при-•ведены в табл. 12.12. Итерация прекращена при получении в соседних приближениях R[ шести одинаковых значащих цифр в десятичной системе. Такой результат достигнут после тринадцати итераций при разбиении промежутка интегрирования на тридцать равных частей. В табл. 12.12 значения RI зприведены через 1/10 промежутка интегрирования.

В нулевом приближении принимаем Q(2) = Q(/). Итерация прекращена при получении в соседних приближениях Q и М семи одинаковых значащих цифр в десятичной системе. Число итераций в программе было принято априорно равным 41, что в четыре раза превысило количество необходимых итераций для получения указанной выше точности.

В первом 'Приближении принимаем, что в радиальном сечении зоны, ограниченной окружностью, по которой распределяется нагрузка, действуют 'кольцевые нормальные силы NK'* и моменты MK-S. При этом в -случае N*p < Ср", WK'B = Л^рв , а в случае

где /з — • согласно рис. 3.40 расстояние от точки 2 до точки 3. В первом приближении принимаем

Ж от точки начального контакта, и цилиндра 2 некоторого переменного радиуса р , выдранного так, что зазоры между телами i и 2 в плоскости хог. равны зазорам между сжимаемым» телами в той же плоскости. Образующие цилиндра 2 параллельны оси ОУ . Предполагаемую область контакта разбиваем на п полос линиями, параллельными оси ОУ и расположенными друг от друга на расстоянии ? . Каждая из них рассматривается как участок линейного контакта двух цилиндров с параллельными осями. Полоса, полуширина которой ^ = $/пах > располагается симметрично оси ОУ . Полагаем ?= & max • в первом приближении принимаем б/пах равным половине малой оси площадки контакта двух круговых цилиндров оо взаимно перпендикулярными осями, радиус одного из которых равен РО , а второго - некоторому осредненному радиусу

вом приближении принимаем г, соизмеримой с р:. Тогда на основании (30) и (31)