Приближении принимают

Экспериментальные кривые [22] температурной зависимости (рис.2.20) предела пропорциональности (который в первом приближении принимается за напряжение начала пластической деформации) при наличии перехода от скольжения к двойникованию несколько отличается от схемы, приведенной на рис. 2.19, так как ряд участков кривых а° и ад практически не реализуется. Действительно, при температуре Т > Г, (см. рис. 2.20) в процессе роста внешней нагрузки первым достигается уровень напряжений 0е и начинается пластическая деформация скольжением, в течение которой резко увеличивается плотность подвижных полных дислокаций, что, как неоднократно отмечалось. [21, 118, 121] приводит к подавлению двойникования, т. е. участок кривой аД выше температуры Гд фактически не существует. С другой , стороны, при температуре Т < ТЛ из-за наличия концентраторов.

Третий, наиболее общий, случай применения зависимости (1.2.9) соответствует высоким температурам, когда эффект ползучести преобладает и располагаемая пластичность зависит от времени e^ (t). В первом приближении принимается, что располагаемая пластичность материала является только функцией времени деформирования и определяется для рассматриваемой температуры по испытаниям на статический разрыв с варьируемой длительностью или из испытаний на ползучесть — длительную прочность.

при этом в первом приближении принимается, что функции F2 (t) и Ф, (t) могут быть выражены одной зависимостью. Уравнение

Возможность- вынужденной эластичности А. П. Александров s объясняет тем, что с увеличением приложенного напряжения происходит снижение энергии активации конформационных превраще-в'ий молекул. В первом приближении принимается, что уменьшение Ua с ростом а происходит линейно:. .

Здесь /s — самопроизвольная намагниченность при температуре Т; /о — самопроизвольная намагниченность при Г = 0°К; /г — истинная намагниченность парапроцесса; ос — постоянная; величина b изменяется с повышением температуры достаточно медленно и в первом приближении принимается постоянной; 6 — температура Кюри. Из уравнения (2) легко определить температурную зависимость самопроизвольной намагниченности (намагниченности насыщения). Полагая Я = 0 и /i = 0, имеем

Третий наиболее общий случай применения зависимости (6) соответствует высоким температурам, когда эффект ползучести преобладает и располагаемая пластичность зависит от времени щ (t). В первом приближении принимается, что располагаемая пластичность материала является только функцией времени деформирования и определяется для рассматриваемой температуры по испытаниям на статический разрыв с варьируемой длительностью или из испытаний на длительную прочность (рис. 1). В настоящее время получен ряд данных по основным закономерностям длительной циклической прочности и их деформационно-кинетической трактовке.

Линии L (К0, т0) и L (K0, — т0) являются по существу продолжением одна другой. Одна из них принимается за решение задачи в первом приближении, а именно та, точка встречи которой со сферой С находится на меньшем расстоянии от точки К*, что устанавливается сопоставлением величин р'2 и р"2. Если эти расстояния окажутся одинаковыми, что маловероятно, то за решение задачи в первом приближении принимается любая из линий L (К0, т0) и L (К0, — т„). Так что принятому решению будет соответствовать определенная точка из точек К' и К". Обозначим ее через К± (рис. 1, б), радиус-вектор ее относительно точки К0 — через qW, а через т^ — орт, которому соответствует принятое решение. Отклонение полученного решения от точного выразится величиной (р(1))2 = (д(1) — д1*)2.

чина /, необходимая для определения С, в первом приближении принимается по прототипу; я—запас прочности (для напорных рукавов 4—5-кратный, а для паропроводных рукавов — 10-кратный).

первом приближении принимается равным наибольшему условному диаметру сверла. Последующий расчёт уточняет размеры отдельных его частей.

Для нахождения температурного поля в первом приближении принимается изотермическое распределение температуры среды по толщине слоя. При определении температуры слоя решаемая задача рассматривалась как трехзонная (две изотермические поверхности и изотермический слой среды между ними). Температура слоя 7V в этом случае равна:

В исходном нулевом приближении принимается распределение напряжений, полученное в пределах упругости. Если в некоторой точке а( ^> ат, то отрезок CD (фиг. 25) будет нижней границей действительной интенсивности пластических деформаций е; „min, а отрезок DB — нижней границей действительной интенсивности напряжений 0,-mul в этой точке. Для получения верхней границы интенсивности напряжений по уравнению

Так как силовой расчет еще не выполнен и модули передач неизвестны, то для схемы на рис. 14.1,« в первом приближении принимают модули обеих ступеней одинаковыми

Эта задача решается с применением ЭВМ по известным в математике методам, которые рассмотрены в литературе по теории механизмов [3, 17, 36]. Если требуется реализовать приближенно линейную зависимость между углами поворота ведущего и ведомого звеньев, то за конечное следует принять такое расположение звеньев, при котором ведущее и ведомое звенья параллельны, а шатун ВС перпендикулярен им (показано пунктиром на рис. 24.3, б). Для реализации линейной зависимости ty = kq> задаются длиной /2 шатуна, а отношение длин ведущего и ведомого звеньев в первом приближении принимают l\lk=k. Длина /0 определится по формуле /„ = ]/"/? -+-(/[ — /:!)а. Для произвольного положения механизма уравнения проекций векторного многоугольника на оси координат имеют вид

Достаточную для инженерных расчетов точность дает способ последовательных приближений. В первом приближении принимают, что силы трения равны нулю, и реакции в кинематических парах определяют так же, как указано выше. Используя полученные значения реакций, в кинематических парах вычисляют моменты сил трения МТА и МТБ в силу трения Fro в поступательной паре С (см. гл. 20). Затем производят расчет в той же последовательности, как и без учета сил трения, но к внешним силам прибавляют силы трения в поступательных парах и моменты сил трения во вращательных, направляемые в сторону, противоположную относительному движению. Новые векторы Fri2, РТЗЗ, Рпз будут отличаться по значениям модулей и направлениям от векторов F12) ^зз. Р*э- Далее полученные в первом приближении новые значения Fri2, FT32 и Fr43 снова подставляют в зависимости для определения сил и моментов сил трения и повторяют все вычисления. В результате получают второе приближение значений реакций. Указанный

В реальных механизмах относительное движение звеньев всегда сопровождается действием сил сопротивления движению: сил трения в кинематических парах, электромагнитного сопротивления в электромашинах, гидродинамического сопротивления в гидромашинах и т. п. Поэтому колебательные движения звеньев сопровождаются действием сил неупругого сопротивления. Эти силы демпфируют колебания, т. е. способствуют гашению вибраций механизмов. Обычно силы демпфирования (гашения) в первом приближении принимают пропорциональными скорости движения. Тогда для схемы на рис. 24.3 вместо уравнения (24.2) будем иметь

Для решения системы в первом приближении принимают, что в трубах имеет место квадратичный закон сопротивления и значения А,(- и t,lk определяются только шероховатостью труб (см. гл. VII и IX).

Для решения в первом приближении принимают, что в трубах имеет место квадратичный закон сопротивления и значения Я,; и t>ik определяются только относительной шероховатостью труб (см. гл. VII и IX).

кривой, осью абсцисс и ординатами в начале и конце цикла. Площадь F определяют планиметрированием тахограммы с учетом масштабов по осям координат. Определение коэффициента 8 неравномерности хода по записанной тахограмме является несложным. Большие затруднения представляет определение угловой Скорости со0 входного звена в начале цикла периодического установившегося движения, когда истинный закон движения определяют теоретически. В этом случае ни одного мгновенного значения со,-точно установить нельзя, так как начальная величина со0 неизвестна. В первом приближении принимают со„ равной заданной величине сос = я/г/30. Однако при этом получают искаженный закон движения. Правильнее найти каким-либо путем уточненное значение начальной скорости. Решению этой задачи посвящены работы многих авторов. Академик И. И. Артоболевский [1] приводит исследование с момента пуска машины, когда о)„ = 0 и установившееся движение регистрирует по периодичности -колебаний угловой скорости входного звена.

Так как.силовой расчет еще не выполнен и модули передач неизвестны, то для схемы на рис. 14.1, в в первом приближении принимают модули обеих ступеней одинаковыми.

ки), точности контроля состояния детали в эксплуатации, разрешающей способности средств обнаружения дефектов, степени ответственности конструкции и др. При длительном малоцикловом и неизотермическом нагружении в первом приближении принимают nN = 3 ... 20 и пе — 1,25 ... 2,0. Минимальные значения коэффициентов запасов выбирают при наличии результатов модельных или натурных испытаний, проведенных в условиях, приближенных к эксплуатационным.

Линейное трение. Наряду с использованием нелинейных характеристик было выполнено моделирование с линейным (вязким) трением. Закон пропорциональности силы трения скорости относительного движения был установлен Ньютоном для трения жидких тел. Эта зависимость в настоящее время находит применение при учете сопротивления телу, движущемуся в среде при малых числах Рсйнольдса. Однако в силу простоты учета трения по этой зависимости иногда независимо от природы трения и истинных закономерностей (часто неизвестных) грубо, в первом приближении, принимают трение изменяющимся по линейному закону.

Из условия тождественности выражений (4.22) и второго члена формулы Мэнсона — Лангера для правой границы области многоцикловой усталости получены два уравнения (4.24) и (4.25). Для левой границы области (при б = 0) обеспечено равенство значений повреждений, определенных по обеим формулам, а также равенство углов наклона кривых еа = / (N) на этой границе [см. (4.29)]. Значения ayp, d, b и с находят методом последовательных приближений (рис. 4.4). В первом приближении принимают Gyp = \/Nnp (6 = 0); d находят из (4.25). Задаются значением b (в первом приближении b = 2) и определяют с из (4.24). Зная d, b и с, находят предельные повреждения на левой границе области (6 = 0) из выражения