Приближенном определении

Тонкие стенки трубок рекуперативных теплообменников практически всегда считаются плоскими, поэтому поверхность F, необходимая для передачи теплового потока Q2 от горячего теплоносителя к холодному, определяется из приближенного уравнения (12.12), согласно которому Qi = kF (t\ — tv) = kF At.

Тонкие стенки трубок рекуперативных теплообменников ' практически всегда считаются плоскими, поэтому поверхность F, необходимая для передачи теплового потока Qz от горячего теплоносителя к холодному, определяется из приближенного уравнения (12.12), согласно которому

Косвенный метод определения сопротивления сдвигу за фронтом ударных волн не обеспечивает достаточной достоверности результатов. Последнее связано с отсутствием данных об изменении характеристик упругости материала в зависимости от величины давления, недостаточным объемом данных для построения изентропы разгрузки в области упруго-пластического поведения материала и использованием приближенного уравнения состояния для расчета процесса пластического течения, не учитывающего сложного реологического поведения материала под нагрузкой. В частности, о значительном отклонении принятой для расчета модели материала от его реального поведения

При установке датчика силы между лапой машины и фундаментом (рис. IX.7, а) соотношение между величиной передаваемого на фундамент болтовым соединением усилия Qz и силой, фиксируемой датчиком силы Qn, определяется из приближенного уравнения

Анализ НДС модели за пределами упругости в зонах возможного разрушения телескопического кольца с помощью МКЭ и приближенного уравнения (3.1) позволяет получить зависимость полной упру-гопластической деформации етах, реализующейся в наиболее опасных точках за цикл термомеханического нагружения, от распределенной нагрузки q (рис. 3.13). В диапазоне расчетных значений деформаций (0,3 <е < 1,2 %) эта зависимость является степенной.

аср решение приближенного уравнения

Для оценки точности приближенного уравнения (8-35) рассмотрим оплавление стеклообразного материала в окрестности точки торможения. В этом случае вследствие симметрии течения справедливы соотношения (8-5), позволяющие преобразовать уравнение (8-35) в формулу

Относительное приращение температуры газов за двигателем, т. е. перед газовой турбиной, найдем из приближенного уравнения теплового баланса поршневого двигателя:

Перейдем к выводу приближенного уравнения продольных колебаний вязкоупругого стержня, т. е. к исследованию соотношений (11.13). Для этого разложим в ряды по г величины перемещений

При выводе приближенного уравнения поперечного колебания стержня граничные условия зададим в виде

с учетом точного и приближенного уравнения переноса, Журнал прикл. механ. и техн. физ., 1964, № 6.

Величина z зависит от условий производства и колеблется в пределах 150.. .800 %. Из-за значительной неопределенности накладных расходов и отсутствия возможности на этапе проектирования их проанализировать этот метод может применяться только в отдельных случаях при приближенном определении себестоимости сравнительно однородной продукции.

При приближенном определении времени движения по таким графикам давление в конце движения может быть принято равным давлению в начале движения.

Остановимся на приближенном определении собственных частот ^и форм колебаний, имея в виду, что дальнейший анализ в главных координатах не имеет специфических , особенностей, требующих отдельного рассмотрения.. При решении этой задачи могут быть использованы различные методы [65]. Здесь мы ограничимся лишь иллюстрацией методики расчета, опирающейся на рассмотренную в данной главе модификацию метода условного осциллятора [32].

Нетрудно видеть, что при таком приближенном определении коэффициенты с2 и с_2, с4 и с_4 и т. д. несколько отличаются по величине друг от друга, но, имея в виду условие а0 < 1, можно рассчитывать, что погрешность при этом будет невелика.

спектральной интенсивности по различным направлениям и являются функционалами полей температур и радиационных характеристик в среде и на граничной поверхности. Этими коэффициентами являются: три диагональных компонента безразмерного тензора А^, коэффициент распределения интенсивности у граничной поверхности mu и поглощательная способность поверхности av (если av s= = f (s). Эти величины заранее неизвестны и при использовании диффузионного приближения в уравнениях фигурируют их приближенные значения, находимые с той или иной степенью точности. При приближенном определении коэффициентов Av ц (i= 1, 2, 3), mv и av можно исходить из качественного характера температурного поля в системе и связанного с ним относительного распределения интенсивности по различным направлениям.

При приближенном определении центра тяжести взамен интегралов — конечные суммы.

Энергетический метод (метод Рэлея) состоит в приближенном определении квадрата частоты собственных колебаний стержня из энергетических соотношений на основании принимаемой заранее приближенной формы упругой линии стержня. Вычисленное таким об-

Перейдем к решению задачи о приближенном определении перемещений контурных точек соответствующих участков тела хвостовика лопатки. Для определения перемещений uf и vf в на-

При приближенном определении центра тяжести имеем конечные суммы вмесго интегралов.

свойств масляной пленки (см. гл. VII). Вал ротора турбогенератора имеет двоякую изгибную жесткость, но разность изгиб-ных жесткостей составляет всего несколько процентов от их среднего значения. Поэтому при рассмотрении колебаний типов 1, 3, 4 в первом приближении полагают вал круглым. Наоборот, при приближенном решении задачи о колебаниях типа 2 опоры считают изотропными. Такие упрощения позволяют существенно облегчить получение расчетных формул для практической оценки колебаний ротора турбогенератора. При приближенном определении критических частот вращения вала опоры полагают упругими изотропными и вводят

При приближенном определении Wc можно пренебрегать высшими гармониками в (51), полагая