Приближенно определять

При (GrPr)<103 естественную конвекцию можно вообще не учитывать, считая Х,Э = Я,Ж- При Gr Pr> 103 значение Х,э становится заметно больше, чем Хж, и рассчитывается по формуле К3=гкКж. Поправка на конвекцию ек приближенно определяется зависимостью

Минимальный радиус кривизны профиля кулачка pmm приближенно определяется как радиус вписанной окружности участка кулачка, где кривизна его кажется наибольшей. На этом участке произвольно выбираются точки Кл, Д'2, AY Точку А'2 соединим с точками AI и /(з. К серединам полученных хорд восставим перпендикуляры, точку пересечения которых примем за центр вписанной окружности (рис. 2.27, в).

5. Строим действительный профиль кулачка. Радиус ролика выбирается наименьшим из двух условий: гр<0,4 Л0 = 0,4 • 33= 13,2 мм; гр<0,7 pmm = 0,7 • 28 = = 19,6 мм. Минимальный радиус кривизны ртш приближенно определяется как радиус вписанной окружности (см. пример 1). Окончательно принимаем г,, = 12 мм.

(см. рис. 5.11) при восприятии нагрузки одним рядом приближенно определяется го следующим

Жесткость деталей машин приближенно определяется собственной жесткостью деталей, рассматриваемых как брусья, пластины или оболочки с идеализированными опорами, и контактной жесткостью, т. е. жесткостью поверхностных слоев в местах контакта.

которая приближенно определяется уравнением

Расчетная нагрузка. Удельная нагрузка приближенно определяется путем деления нормальной силы N ц на наименьшую длину контактной линии Lmln

К. п. д. приближенно определяется по формуле (3.40). Наиболее высокий к. п. д. червячной передачи получается при стальном цементированном шлифованном и полированном червяке и зубьях колеса из бронзы БрОФ10-1 при смазке маслами на касторовой основе. При смазке минеральным маслом потери больше.

При измерении температуры изменяется модуль упругости материала. Величина его приближенно определяется по формуле

Величина контактной коррозии пропорциональна силе тока коррозионной пары /, который приближенно определяется по следующему выражению:

Общее потребление энергии В за анализируемый период времени (например, год) (в пересчете на условное топливо) приближенно определяется в виде суммы

Режим шовной сварки обычно подбирают и проверяют экспериментально. Количество вводимой в металл на единицу длины шва теплоты можно приближенно определять по теплосодержанию расплавленного металла, находящегося между сварочными роликами и имеющего объем V=fe-2/-26'l (рис. 7.27, а), где k — поправочный коэффициент, близкий к единице, учитывающий нагрев металла в околошовной зоне и определяемый экспериментально, например калориметрированием. Если нахлестка 2L велика по сравнению с 21, то процесс выравнивания температур можно рассчитывать по схеме стержня с теплоотдачей, принимая расчетную толщину пластины равной 26, а начальное распределение приращений температур на длине 2/

Диаметры шкивов (рис. 8.15) следует брать возможно большими (если позволяют габариты), это повышает долговечность, КПД и тяговую способность передачи. При проектировочном расчете передач резинотканевыми ремнями расчетный диаметр di, мм, меньшего шкива рекомендуется приближенно определять по формуле М. А. Саверина:

Так как ср > cv согласно (1.67), то изобара в sT-координатах положе изохоры. Из соотношения (1.83) следует, что площадь под изобарным процессом 12 в sT-координатах численно равна изменению энтальпии Дг. Если учесть, что изменение энтальпии определяется только изменением температуры, то в любых термодинамических процессах, протекающих в одном и том же интервале температур, изменение энтальпии одинаковое. Поэтому площадь под изобарным процессом в sT-координатах в интервале температур Т2 — TI численно равна изменению энтальпии в любом другом термодинамическом процессе, протекающем в этом же интервале температур, например, в процессе 14. На малых участках процессов, когда разность Т2 - T! = AT мала, можно пренебречь криволинейностью линии и изменение энтальпии приближенно определять из соотношения

Для кулачково-коромыслового механизма (см. рис. 174, а) угол давления можно приближенно определять по формуле (24.5), если траектория центра ролика мало отличается от прямой, проходящей на расстоянии е от центра вращения кулачка.

Если имеется профилограф-профилометр, позволяющий измерять tp, число п шагов профиля по его средней линии и Rp, то можно приближенно определять средний на данном участке радиус кривизны вершин в поперечном и продольном направлениях на основе формулы (181) по следующей формуле:

При наличии результатов рассматриваемого ниже анализа спектра профиля неровностей поверхности данный параметр можно приближенно определять по формуле

Допустимость такой операции с инженерной точки зрения подтвердил эксперимент. Теперь остается найти методику для определения амплитуд колебаний проекций перемещения ротора в плоскости действия постоянной силы. Амплитуды колебаний этой проекции можно приближенно определять, как амплитуды колебаний одномассовой нелинейной системы, на которую действует постоянная сила. Такая задача для одномассовой нелинейной системы, имеющей одну степень свободы, была рассмотрена А. И. Чекмаревым применительно к крутильным колебаниям [35].

Следует сказать, что существующие методы не дают возможности обнаружить все возможные периодические режимы и тем самым решить до конца задачу динамики установившегося движения виброударной системы. Тем не менее результаты, полученные в этой главе, позволили выявить ряд новых свойств и особенностей, присущих системам с зазором. Так, в частности, используя законы движения (8.11) и зная те области значений параметров, в пределах которых эти законы имеют силу, можно точно или приближенно определять передаточные функции для нелинейного элемента с зазором, учитывать влияние зазора на динамику системы в целом, оценивать ее диссипативные свойства и т. д.

направлениях основы и утка «арматуры» и значения текстильных свойств этой «арматуры» (см. табл. главы 5) находятся в тесной связи. Поэтому можно приближенно определять свойства исполь-

Эта система и определяет безразмерные поля всех неизвестных функций, причем тождественность системы будет приближенно определять и тождественность безразмерных полей этих зависимых переменных величин. Подобие же безразмерных полей всех физических величин процесса как следствие дает подобие безразмерных интегральных характеристик радиационно-конвективно-го теплообмена в камере сгорания, зависящих от безразмерных полей физических величин.

Если пар движется со скоростью wn, то при значениях w^fn• 1 -ч- 1,5 кГ1сек2-л1 величина i должна определяться с учетом скорости движения пара; см. [20].