Приближенно принимают

В дальнейшем показано, что величина е зависит от нагрузки, поэтому в ременной передаче передаточное отношение не является строго постоянным. При нормальных рабочих нагрузках е«Ю,01. . .0,02. Небольшое значение е позволяет приближенно принимать:

Г! р и м е ч а и и я: I. Номинальные значения нормальных и писательных напряжений следует определять по нетто сечению, вычисляя моменты сопротивления по формулам ivv _Л^' Л 1 г д а \ и/ ЛбГ! f\ a \ ™ нетто ~~ 32 I d } ' к W^""JW """ цз 1 d } . 2. При растяжении (сжатии) детали можно приближенно принимать ko по ьтой таблице; номинальные напряжения следует определять по площади сечения нетто.

В проектных расчетах, когда aw и v еще не известны, для зубчатых механизмов приборов и ЭВМ, имеющих в зацеплении v < 5 м/с, твердость НВ<350, aw^ 100 мм, можно приближенно принимать при 7-й степени точности knv— 1,2 . . . 1,05, при 8-й — kftv = 1,25 ... 1,08. После определения размеров передачи следует уточнить kffv по формуле (19.3).

В квадратичной зоне истечения можно приближенно принимать значения коэффициента кинетической энергии K! — а2 = 1 и коэффициента сопротивления отверстия С = 0,06.

В формуле (XIV-14) предполагается, что для подобных режимов значения к. п. д. насоса можно приближенно принимать одинаковыми (г\г = г2) и что насос работает на одной и той же жидкости (pt = р.2).

В квадратичной зоне истечения можно приближенно принимать значения коэффициента кинетической энергии аг = «2 = 1 и коэффициента сопротивления отверстия ? = 0,06.

В формуле (XIV — 14) предполагается, что для подобных режимов значения КПД насоса можно приближенно принимать одинаковыми (т^ = у)2) и что насос работает на одной и той же жидкости (рх = р2).

Если при расчете нет необходимости в очень высокой точности, то можно приближенно принимать 1 кгс <=* 10 Н и 1 Н «=< 0,1 кгс.

Для частного случая при f = 0,25 и а = л можно приближенно принимать в!л ss 2. Коэффициент / трения скольжения можно принять равным: для пеньки по дереву 0,5, кожи по дереву 0,4 — 0,5, кожи по чугуну 0,28, стали по чугуну 0,2.

Лишь для малопластичных материалов, у которых разрушение происходит при сжатии с небольшими деформациями, можно приближенно принимать величину 0ср/Т в предлах от —1 до —0,7. Для пластичных материалов следует учитывать изменение сгСр/Т с ростом деформации по величине бочкообразо-вания.

Изменение to приводит не только к уменьшению длины устойчивого участка характеристик, но и к увеличению их наклона к оси моментов (см. рис. 3. 7), что чрезвычайно усложняет исследование процесса запуска. В связи с этим при аналитическом исследовании удобно приближенно принимать, что наклон устойчивого участка остается постоянным. Как видно из рис. 3. 7, где построенные таким образом устойчивые участки характеристик показаны пунктиром, такое допущение не вносит большой погрешности. Передаваемый муфтой момент в этом случае можно найти из выражения

Расчетная нагрузка. Для червячных передач приближенно принимают

График (рис. 10.7) используют для выбора основных параметров зацепления: угла а, высоты зубьев, формы и размеров деформирования и пр. Например, в начале построения графика, когда профиль зуба еще не определен, вычерчивают траектории и, задаваясь значением /тах, проводят секущую АБ. Полученный угол аср приближенно принимают за средний угол профиля зуба колеса Ь. По углу аср определяют смещение инструмента при нарезании зубьев:

Для рекомендуемых значений / и(0,01 ...0,02) а приближенно принимают: при горизонтальном расположении К^ = 6; под углом 40" к горизонту /(/ = 3; при вертикальном расположении Kf—l. Значение К/ уменьшается с увеличением /,

Здесь т=<7рц — масса цепи, которая участвует в ударе (приближенно принимают равной массе одного звена); р„ — шаг цепи; иу — скорость удара. В результате преобразований для цепных передач получают [241

Аналитическое определение сил, действующих на валы, и потерь в зубчатой муфте при наличии несоосности значительно сложней, чем в описанном выше случае. На основе опытов приближенно принимают

где rcv~(Dl-\-D2)/4 — средний радиус рабочих поверхностей, который приближенно принимают за приведенный радиус сил трения па этих поверхностях.

Вследствие недостаточного количества экспериментальных данных о коэффициентах et (при кручении) приближенно принимают

где (/ масса одного метра цепи, кг; / расстояние между точками подвеса цепи, м; / стрела провеса, м; g •- ускорение свободного падения, м/с"; ф — угол наклона к горизонту линии, соединяющей точки подвеса цепи, который приближенно принимают равным углу наклона передачи.

Теплоотвод Wi (Вт/с) через корпус и вал приближенно ' принимают пропорцио-

В связи с тем что масса иона т,- на 3...4 порядка больше, подвижность иона обычно соответственно меньше, поэтому приближенно принимают

Здесь т] — к. п. д. зацепления пары колес; т]пк — к. п. д. двух шарикоподшипников одного валика (приближенно принимают Я„к = 0,998).