Приближенно зависимость

3. Адиабатическое сжатие с внутренними потерями (L^ ф. О, <7 = 0). Указанный процесс приближенно выражается уравнением политропы pv" = const и называется в дальнейшем политропическим. Воспользовавшись уравнениями (7.1) и (7.2), получим

Аналитический метод. Коэффициенты Ф можно определять на первых стадиях проектирования аналитическим путём. Для этого величина требуемого выходного эффекта системы точно или приближенно выражается через работоспособность ее элементов. Так, в ряде случаев Ф есть элементарная функция количества работающих элементов. Труднее обстоит дело с определением коэффициентов Ф для траекторий. Однако и здесь иногда возможны элементарные выражения.

П.в.з. мягких резин не следует закону, выраженному формулой (1), а приближенно выражается уравнением:

В качестве примера рассмотрим чистое кручение тонкой упругой полосы, ширина которой 2Н во много раз превышает ее толщину 2h. Такое соотношение размеров поперечного сечения позволяет получить простое приближенное решение задачи Сен-Ве-нана, рассматривая поперечное сечение полосы как часть бесконечной области z < h. Ввиду малой толщины полосы и в силу условия (5.52) в этом случае можно считать, что касательные напряжения о„ равны нулю не только при z = ±h, но и при всех значениях z. Отсюда, используя выражения (5.50), получаем <р (у, z) = — yz-\- С. Постоянная С равна нулю ввиду выполнения равенства (5.54). Таким образом, функция кручения тонкой полосы, равная депланации единицы ее длины при закручивании на единицу угла, приближенно выражается формулой

Пример 2. Произведем аналогичное исследование машинного агрегата с крановым двигателем, механическая характеристика которого приближенно выражается равенством (б) (стр. 28). Пусть Мс=22,3 кГм; а=14,5;

В настоящее время в этом методе используется главным образом радиационный захват нейтронов с реакцией (п, f) и большим эффективным сечением. Сечение реакции (п, f) тяжелых ядер приближенно выражается соотношением оа = 160/\/? барн, где Е — энергия нейтронов в элек-тронвольтах. Сечения особенно велики в области тепловых нейтронов [12].

Площадь фактического контакта и другие характеристики контактирования определяются кривой опорной поверхности, рабочий участок которой приближенно выражается параболической зависимостью [5, 14]

Площадь фактического контакта и другие характеристики контактирования определяются кривой опорной поверхности, рабочий участок которой приближенно выражается параболической зависимостью [12, 13, 23]:

Возрастание виц' происходит и при так называемом неполном сжатии, когда часть П' периметра /7 кромки отверстия смыкается с поверхностью соседних стенок (фиг. 57, А). Коэффициент расхода для такого случая (лял приближенно выражается формулой

Возрастание е и (г происходит и при так называемом неполном сжатии, когда часть /7' периметра /7 кромки отверстия смыкается с поверхностью соседних стенок (фиг. 57, отверстие А). Коэффициент расхода для такого случая цнп приближенно выражается формулой

3) в области У! <^ у <^ k интенсивность турбулентного обмена приближенно выражается так же, как и в ядре потока или промежуточном слое.

Можно отметить хорошее совпадение результатов обоих расчетов для правильных укладок и укладок шаров в трубе, кроме укладки шаров в трубе при jV = 2,0. Результаты расчета показаны на рис. 3.2. На том же рисунке приведены значения ЛСТр для константы струи астр, равной 0,2 и 0,3. Имея экспериментальные данные по коэффициентам сопротивления различных шаровых укладок, можно на основании зависимости (3.8) уточнить константу турбулентности при течении газа через шаровые твэлы. Используя зависимости (2.3; 2.19; 2.20 и 3.8), можно определить приближенно зависимость коэффициента сопротивления слоя для автомодельной области течения теплоносителя от константы 'астр и объемной пористости т

Приближенно зависимость эффективной мощности N е от скорости судна v и его водоизмещения D имеет следующий вид:

где Q — усилие на рычаге, кгс; L — длина рычага, см; d — диаметр вала, см. Приближенно зависимость между силой Р и давлением N определяют, приравнивая моменты сил Р я N относительно точки С: i

то из анализа кривых для коэффициентов трения (см. рис. 6) , видно, что значение относительного коэффициента внешнего аэродинамического трения % остается постоянным. Следовательно, закономерности нелинейных сил аэродинамического сопротивления связаны квадратичной зависимостью со скоростью движения элемента поверхности, что определяется турбулентным движением частиц среды. На рис. 6 линия для коэффициента %~показана пунктиром, а кривая для коэффициента ввнутреннего трения р — штрихпунктирной линией. Приближенно зависимость потерь энергии от напряжения можно оценить как

Рейнольдса пограничного слоя. Приближенно зависимость су от Re** (закон сопротивления) остается одной и той же при различных значениях продольного градиента скорости невозмущенного потока

расход жидкости. Приближенно зависимость расхода от времени можно представить в виде экспоненты

Здесь /г ог — теплоперепад, срабатываемый в рабочей решетке. Приняв приближенно зависимость плотности насыщенного пара от давления в виде р = 0,65 р\, окончательно. ПОЛУЧИМ:

Оптимальное соотношение подогрева воды в этих ступенях можно определить аналитически. Для этого используется метод условного экстремума Лагранжа, так же как и в случае расчета схем без пароохладителей. При этом определяют максимум КПД турбоустановки. Применение этого метода возможно, так как приближенно зависимость теплоты перегрева пара, отводимой в пароохладителе qrno, от теп-

Приближенно зависимость между силой Р и давлением ТУ определяют, приравнивая моменты сил Ри N относительно точки С:

Приближенно зависимость А,ио , Вт/(см • К), от температуры 7", К, описывается формулой [69] Хи0 (Г)= 55/(560 + Т) + 0,942 • 10~12Г3. (2.56)

Приближенно зависимость А,ио , Вт/(см • К), от температуры Т, К, описывается формулой [69] Яш (Т) =557(560+ Т) + 0,942- 10~12Г3. (2.56)

Приближенно зависимость угла поворота полумуфт ф от величины передаваемого крутящего момента Л1кр