Приблизительно совпадает

где /снов — удельная стоимость оборудования нового типа в рублях на единицу мощности; Лст — удельная мощность существующего, аналогичного по названию оборудования в рублях на единицу мощности; NHOB — производственная мощность оборудования нового типа; kn и А-тр — удельные капиталовложения соответственно в добычу и транспорт топлива или другого ИЭ в рублях на тонну условного топлива (энергоемкость которого приблизительно составляет 29 300 кДж/кг); Д5 — годовая экономия ИЭ получающаяся за счет повышения КПД нового оборудования, снижения удельных расходов топлива и энергии в расчете на годовую выработку энергии (производительность) оборудования нового типа (экономию энергии, расходуемой на привод или соб-

где GA=GA(0). Учитывая, что GA1 « GA3 (см. формулу (151)), видим, что высота второго резонансного пика приблизительно составляет '/э^от высоты первого; этот результат достаточно близок к тому, что показывает график на рис. 12. В противоположность этому, как установил Хашин [47], высоты резонанс-

Представляет также интерес сопоставление масштабов последствий аварии на АЭС Три Майл Айленд и последствий такого явления природы, как извержение вулкана Сент-Хеленс. По оценке значение общей активности радионуклидов, выброшенных в окружающую среду в результате аварии на АЭС Три Майл Айленд, составляет 9-Ю16 Бк, тогда как при извержении вулкана Сент-Хеленс 18 мая 1980 г. в атмосферу попали радиоактивные вещества, активность которых приблизительно составляет 1,1-1017 Бк. Следует заметить, что основная доля активности аварийных выбросов АЭС Три Майл Айленд приходится на радиоактивный газ ксенон, тогда как в составе радиоактивных продуктов извержения вулкана Сент-Хеленс преобладают радий, торий, полоний, свинец и калий. Эти элементы биологически гораздо более активны, чем ксенон, и поэтому потенциально значительно более опасны.

Рассмотрим границы справедливости уравнения аддитивности относительно объемной доли 1/в. Верхняя граница определяется чисто технологическими условиями. Максимальная плотность упаковки цилиндрических волокон приблизительно составляет 90,6%, квадратных — 100%. Однако при больших объемных наполнениях хрупких волокон экспериментально наблюдается отклонение от правила смеси. Связано это с неравномерностью укладки волокон. В работе С. Т. Милейко показано, что неравномерность укладки (например, группа из нескольких соприкасающихся волокон) может сильно понизить прочность композиции так как зародившаяся в такой группе микротрещина (обрыв одного из волокон при напряжении, равном пределу прочности слабейшего волокна в группе) легко превращается в магистральную трещину. В связи с этим возникает вопрос об оптимальной объемной доле армирующих волокон [43].

Установлено, что время наработки шкива до юткава приблизительно составляет от 30 до 500 - 400 ч. При этом дйг:-е ss 400 ч работы выходят ив строя не все шкивы, а лишь 40 - 4Ь'Д. Остальные ко отрабатывают нормативны!? срок слугбы. Тагим образом,можно предположить, что при изготовлении шлицевого соединения в некоторых деталях появляются определенные нэбля-гоприятные факторы, приводящие к преждевременному износу зубьев шлицевого отверствия ступицы шкива.

Для скреперов с загрузкой ковша тяговым усилием целесообразно применять вспомогательные приводы, мощность которых Nenscs приблизительно составляет 80% мощности Л^НТЯг привода тягача. Указанное соотношение мощностей объясняется тем, что при наборе грунта часть мощности отбирается на управление скреперным ковшом (<7 = 0,2). При указанном соотношении мощностей могут быть в процессе копания со стороны тягача и вспомогательного привода реализованы одни и те же мощности.

где трем —- время плановых ремонтов; /Ст и приблизительно составляет 0,85—0,9.

Если принять, что толщина расплава в процессе 1 равна tT, а в процессе 2- ^критерий Прандтля Рг« (^/Ы" - П^^ гается что в случае аморфных сплавов величина ЬКы приблизительно составляет 3-4 [10], т. е. процесс передачи тепла становится предпочтительным.

Теплота сгорания газа полукоксования меняется в зависимости от содержания кислорода в исходном топливе и приблизительно составляет: при полукоксовании торфа 12; бурого угля 14; каменного

Пользуясь этим положением, мы легко сможем объяснить поведение жидкости в качающемся сосуде. С точки зрения наблюдателя, движущегося вместе с сосудом, на элемент жидкости действуют сила тяжести mg и сила инерции — т/, где у — тангенциальное уско рение маятника (центробежная сила инерции, обусловленная центростремительным ускорением маятника, при малых размерах сосуда везде приблизительно совпадает по направлению с ОА и не играет существенной роли). Ускорение /' обусловлено составляющей силы тяжести в направлении движения маятника. Следовательно,

Выбор того или иного способа задания крайних положений преобразователя при измерении условных размеров дефекта определяется поставленной задачей, Например, если нужно получить дополнительную информацию о конфигурации отражающей поверхности дефект г'ов, размеры которых меньше ширины УЗ-пучка в месте расположения дефекта, целесообразен способ I. Он предпочтителен также: при оценке истинной протяженности дефектных участков, существенно превышающей ширину УЗ-пучка. При этом необходимо более точно1 определить границу дефектного участка. Она приблизительно совпадает с осью преобразователя в положении, соответствующем ослаблению амплитуды эхо-сигнала Umax в 2 раза (А = 0,.5), где ?/шах—максимальная амплитуда эхо-сигнала при озвучивании края дефектного участка. Однако обычно вначале измеряют условные размеры дефектов по способу II,

Роль элементов, входящих в диборидную фазу, уже обсуждалась в разд. Б. Как отмечалось, влияние состава сплавов Ti—V на константу скорости реакции, показанное на рис. 16, может быть связано с изменением стехиометрического состава диборида при легировании. Согласно оценкам, нестехиометрический диборид титана с избытком бора переходит в стехиометрический при содержании ,20 ат. % ванадия, что приблизительно совпадает с минимумом на рис. 16. Исходя из этого, Кляйн и др. [20] и Шмитц и др. [40] разработали сплавы, в которых скорость роста диборида .регулируется обоими механизмами. Один из таких сплавов включен в табл. 6: константа скорости взаимодействия бора с этим сплавом равна 0,2-10~7 см/с1/Е, что составляет 4% константы скорости реакции с нелегиро'ванным титаном. Это означает, что время, необходимое для образования определенного количества продукта реакции в случае реакции бора с разработанным сплавом, в 625 раз больше, чем с нелегированным титаном.

Самым мощным источником энергии на Земле, безусловно, является поток приходящего солнечного излучения; плотность его на внешней границе земной атмосферы равна 1,4 кВт/м2. Эта цифра усреднена за год; в течение года она колеблется из-за вращения Земли по эллиптической орбите. Существуют, кроме того, долговременные вариации орбитальных характеристик Земли: циклические изменения эксцентриситета земной орбиты со средним периодом около 105 тыс. лет, изменения направления главной оси орбиты с периодом около 21 тыс. лет и колебания наклона земной оси по отношению к орбитальной плоскости, период которых составляет около 40 тыс. лет. Эти вариации незначительны и, даже воздействуя совместно, не смогут сколько-нибудь заметно повлиять на количество поступающего солнечного излучения, если не возникнет механизм нелинейной обратной связи. Следует отметить, что периодичность этих • вариаций приблизительно совпадает с циклами оледенения Земли. Существуют также кратковременные изменения солнечной актив-

Величина момента кручения зависит от распределения сдвигового напряжения и в неявном виде — от кривой течения 0(е, е, Т), которую как раз и определяют при испытаниях. Кроме того, при скручивании образцов в них появляется продольное напряжение, которое в зависимости от материала, температуры испытаний и степени деформации может быть растягивающим или сжимающим. В работах Эльфмарка это явление связывается с кинетикой динамической рекристаллизации металла при горячей деформации и изменение знака осевого напряжения приблизительно совпадает с. максимумом на кривых

1 Фактически вычисленная последовательность {<7('' приблизительно совпадает при целочисленных х с функцией типа у = Аё~а^х'> sin <р(я), Ф (х) ~ монотонно возрастает. В частности, на рис. 8 кривая с постоянным уровнем 0,026, начиная с / = 2, довольно точно соответствует функции у = Ле~ а (*~ь> sin (Я0 — VR2n*x2); 2^x^R при А = 0,0125, а = 0,27, 6 = 2, Я„=53,4; R = 49.

фор м а I! — нормально сужающиеся зубья. Образующая внутреннего конуса пересекает ось вращения в точке О', лежащей внутри начального конуса (фиг. 12, б) или вне его (фиг. 12, в). Толщина зуба на начальном конусе приблизительно пропорциональна расстоянию от вершины, а ширина дна впадины постоянна по всей ее длине. При ru-—'L и ,8=25-н40° форма I! приблизительно совпадает с формой I, а при/у—L sin P—с формой III;

хотя температурные коэффициен-ты э. д. с. были определены для температур только 100 или 200°С, а парциальная молярная теплота смешения более благородного компонента вычислялась косвенным путем, по уравнению Гиббса — Дю-гема (1-22). Однако одно из калориметрических значений для системы Pb— Bi (Нм = — 1,0 /скал) определено, по-видимому, со значительной погрешностью, поскольку другой результат калориметриче-5л ского определения (Нм — — 0,4 ккал) приблизительно совпадает с вели-чиной, полученной из температур-

1. Окружные скорости в вихревой камере с тангенциальным подводом воздуха по всей высоте возрастают при уменьшении радиуса вращения от начальной скорости до максимальной. Скорость потока у стенки, как правило, меньше, а при некоторых конструктивных соотношениях может быть равна скорости входа. Радиус, соответствующий максимальной скорости, приблизительно совпадает с радиусом выходной горловины.

вставках. На обоих графиках имеются пики на расстоянии 6,35 и 19 мм за входом в сужение. Эти пики говорят о том, что давление в рассматриваемом сечении минимально и, следовательно, указывают положение самого узкого сечения струи. После прохождения пика наклон кривой АР — / (у) для течения при короткой вставке (фиг. 6) почти совпадает с наклоном кривой A/Y= = /j (у) для течения в прямом канале, хотя сама кривая смещается на величину ДРг, равную потерям давления из-за наличия сужения. Наклон кривой АР = / (у) для течения в длинной вставке совпадает с наклоном подобной кривой, полученной для течения в суживающем канале (фиг. 7). Затем происходит скачок на величину (Р5 — Р4), соответствующую восстановлению давления за резким расширением; далее наклон приблизительно совпадает с наклоном кривой АР^- ft (у) для течения в прямом канале. Кривая перепада давления для течения в случае длинной вставки смещается относительно аналогичной кривой для прямого канала на величину АР;, равную сумме потерь при сжатии и расширении, а также дополнительных потерь за счет трения при движении потока в суженном канале.

Как было принято в гл. II, периодичность смены части конструктивных элементов машин этой категории приблизительно совпадает с периодичностью перемонтажа и ремонта машины (tt = TJ) и смена недолговечных элементов выполняется одновременно с ремонтом таких машин.