Приложения значительных

Так как изгибающий момент выражается двумя линейными функциями координаты сечения, то из теоремы Журавского следует, что на каждом из двух участков между опорами и точкой приложения сосредоточенной нагрузки Р поперечная сила остается постоянной.

Проектирование балок минимального веса с ограничениями на прогибы в виде неравенств недавно рассматривалось Хаугом иКирмсером [1]. Предшествующие исследованиями., например, [2—4]) содержали ограничения в виде неравенств на прогибы в определенных точках, например в точке приложения сосредоточенной силы. В частных случаях, когда положение точки с максимальным прогибом известно заранее, например из соображений симметрии, таким путем может быть сформулировано ограничение на максимальные прогибы. Как отметил Барнетт [3], задание ограничений на прогибы в определенной точке, а не на максимальные прогибы может, однако, привести к парадоксальным результатам.

5. Если границей участка балки служит точка приложения сосредоточенной силы F, то эпюра Q в этом месте изменяется скачкообразно на значение F, а на эпюре Мг возникает излом, т. е. происходит резкое изменение угла наклона отрезка прямой или дуги параболы.

6. Если границей участка балки служит точка приложения сосредоточенной пары сил, то на эпюре Q это не отражается, а на эпюре Mz возникает скачок, равный значению момента пары.

Поперечная сила постоянная, а момент уменьшается по линейному закону до нуля в точке В. Эпюра поперечной силы Q (х) изображена на рис. 11.4, б. В точке приложения сосредоточенной силы функция Q (х) имеет разрыв, изменяясь на значение прикладываемой силы F. Эпюра момента Мизг (х) изображена на рис. 11.4, в. В точке приложения силы график функции Мазг(х) имеет излом.

Матрицы L и L°, входящие в полученное выражение (3.84) для приращения АР, зависят от координаты гк — точки приложения сосредоточенной силы PQ. Аналогичные выражения получаются и для приращений Aq, Ац и AT:

В точке приложения сосредоточенной силы Р эпюрл Q имеет скачок, численно Рис. 23.8 равный Р.

Следовательно, эпюра поперечной силы (рис. 2.21, б) на границе участков в точке, где приложена сосредоточенная сила Р, имеет скачок на величину Р, т. е. функция Q(x) терпит разрыв первого рода. Изгибающий момент М(х) на первом участке увеличивается, а на втором уменьшается (рис. 2.21, в). В точке приложения сосредоточенной силы эпюра изгибающего момента имеет

Действие сосредоточенной силы на упругое полупространство. При исследовании местных напряжений, возникающих при сжатии упругих тел, используется решение задачи о нахождении напряжений и перемещений в точках упругого полупространства, подверженного действию сосредоточенной силы, приложенной перпендикулярно граничной плоскости (рис. 2.42). Если начало координат поместить в точку приложения сосредоточенной силы, то для данного вида нагрузки можно записать: тгх. (х, у, 0)=0 и rzy(x, у, 0)=0.

Выражения (2.94) и (2.95) справедливы во всем полупространстве за исключением небольшой области вблизи точки приложения сосредоточенной силы. В этой области напряжения превосходят предел упругости для данного материала. Таким образом, выражения (2.94) и (2.95) справедливы в смысле принципа Сен-Венана.

Таким образом, в сечениях балки, близких к месту приложения сосредоточенной силы, эпюры касательных напряжений существенно отличаются от параболы. При этом ордината их экстремальных значений не постоянна для различных сечений по длине балки. Величина ттах возрастает с увеличением модуля межслойного сдвига и со снижением значений трансверсального модуля упругости (см. табл. 2.7). При малых отношениях l/h в центральном сечении балки ( = 0) имеют место относительно высокие сжимающие трансверсальные напряжения. Расчет напряжений ах тах по классическим формулам без учета анизотропии упругих свойств и локальности приложения нагрузки дает заметную погрешность.

Необходимость довольно значительной деформации при холодной сварке ограничивает область применения этого процесса как по материалам (преимущественно медь, алюминий и другие пластичные материалы), так и по площади соединяемых поверхностей из-за необходимости приложения значительных усилий для деталей с большой свариваемой поверхностью.

сообразнее применять разъем по плоскости 3 (поперечная штамповка, рис. 5.18, д), так как напуски от штамповочных уклонов, здесь будут только у торцов. Для коротких цилиндров применяют плоскость 2 (продольная штамповка, рис. 5.18, г). Для усеченного конуса используют вариант 1, если угол конуса а достаточен для извлечения поковки из ручья без приложения значительных усилий (рис. 5.18, е). Поковки большой длины обычно штампуют по варианту 2 с напусками от штамповочных уклонов на торцах.

10 м/мин. К числу недостатков устройства относятся: громоздкость конструкции, наличие быстроизнашивающихся деталей, необходимость приложения значительных усилий при

незначительный зазор (от 1 до 5 мк) и обеспечивает хорошее центрирование, не требуя приложения значительных сил для сборки и разборки. Применяется чаще других переходных посадок: для посадки шкивов, зубчатых колес, муфт, маховиков (на шпонках), втулок подшипников и вращающихся на валах зубчатых колес и др.

К такого вида приспособлениям относятся гидрозажимы, именно гидро-, а не пневмозажимы, так как только применение гидравлических устройств позволяет решить задачу приложения значительных усилий зажима. На рис. 20 показаны универсальные столы с переставными гидрозажимами, предназначенные для уста-

Даже в металлах, наиболее склонных к ползучести, это явление наступает после приложения значительных нагрузок при повышенной температуре, а у полимерных материалов ползучесть явно заметна уже при комнатной температуре, при относительно небольших напряжениях (у термопластов гораздо большая ползучесть, чем у реактопластов).

При ручном управлении оператор манипулирует рукоятками управления, воздействующими непосредственно на гидрораспределители, устанавливаемые, как правило, в непосредственной близости от пресса. Такой метод управления требует от оператора приложения значительных физических усилий и внимательного наблюдения за работой механизмов, что является причиной быстрой утомляемости оператора.

ния в условиях, требующих приложения значительных физических усилий. Конструкция маховиков и штурвалов должна отвечать требованиям ГОСТ 21752—-76*. Кривошипные рукоятки применяют для быстрого вращения органов управления при относительно небольших усилиях. Радиус (плечо) кривошипной рукоятки при моментах до 2,5 Н-м должен находиться в пределах 12—75 мм, при моментах 2,5—5,0 Н м — в пределах 100—200 мм. Просвет между окружностями вращения соседних кривошипных рукояток: при вращении одной рукоятки — 60— 100 мм; при вращении обеих рукояток одновременно — 75— 125 мм.

К недостаткам металлических моделей следует отнести трудность изготовления в заданном масштабе отдельных силовых элементов конструкций и их соединений. Сравнительно высокая прочность и жесткость моделей из металла требует приложения значительных усилий к конструкции, что осложняет проведение модельных статических и динамических испытаний.

Сборка и разборка ненапряженного соединения (с,призматической шпонкой) не требует приложения значительных усилий к сопрягаемым деталям. Шпонку, представляющую собой брус прямоугольного сечения, устанавливают в паз, профрезерованный на валу. Детали, посаженные на призматическую шпонку, должны иметь крепления, предупреждающие их перемещение вдоль оси вала, что несколько усложняет эту сравнительно простую и дешевую конструкцию.

1. Скорость, качество и производительность обработки не зависят от ме-, ханическйх свойств (.прочности, твердости) большинства обрабатываемых материалов. Материалы высокой и * сверхвысокой твердости можно обрабатывать без приложения значительных механических усилий.