Применяют кольцевые

Показателем эффективности работы действующих предприятий является рентабельность, т. е. отношение прибыли к основным и оборотным фондам. При сравнении вариантов вновь проектируемых или реконструируемых заводов и экономической оценке новой техники применяют коэффициент эффективности (отношение расчетной прибыли к капитальным вложениям), а также приведенные затраты. 12

где ?j N — общее число единиц оборудования на участке (цехе). Для определения степени использования оборудования непосредственно для машинной работы (для снятия стружки при обработке заготовок) применяют коэффициент использования оборудования по основному времени

Для характеристики отклонений термических свойств реального газа от свойств идеального обычно применяют коэффициент сжимаемости z, равный:

Для сопоставления рассеяния при данном законе распределения с рассеянием при нормальном распределении применяют коэффициент относительного рассеяния

Примечания. 1. Виды производств обозначены: МС и И — мелкосерийное и индивидуальное; СП — серийное; М и К — массовое и крупносерийное. 2. Затраты по амортизационным отчислениям определены исходя из двухсменной работы оборудования при коэффициенте его использования 0,85. 3. При работе оборудования в три смены приведенные в таблице нормы умножают на коэффициент 1,12, кроме агрегатных и специальных станков и автоматических линий; по этим станкам применяют коэффициент 1,07. -При работе в одну смену эти коэффициенты соответственно равны 0,87 и 0,92. 4. Если стоимость оборудования не соответствует приведенным в таблице, то затраты определяют суммированием слагаемых. Например, при стоимости станка 550 руб. в условиях серийного производства находят нормы затрат для 500 и 50 руб., затем определяют суммарные затраты: 0,023 + 0,003 = 0,031 коп.

Примечания. 1. Виды производств обозначены: MG и И — мелкосерийное и индивидуальное; СП — серийное; М и К — массовое и крупносерийное. 2. Затраты по амортизационным отчислениям определены исходя из двухсменной работы оборудования при коэффициенте его использования 0,85. 3. При работе оборудования в три смены приведенные в таблице нормы умножают на коэффициент 1,12, кроме агрегатных и специальных станков и автоматических линий; по этим станкам применяют коэффициент 1,07. При работе в одну смену эти коэффициенты соответственно равны 0,87 и 0,92. 4. Если стоимость оборудования не соответствует приведенным в таблице, то затраты определяют суммированием слагаемых. Например, при стоимости станка 550 руб. в условиях серийного производства находят нормы затрат для 500 и 50 руб., затем определяют суммарные затраты: 0,023 + 0,003 = 0,031 коп.

4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 7,5 8,0 8,5 9 9,5 10 10,5 11 12 12,5 13,0 13,5 14 14,5 15,0 16,0 17,0 17,5 18,5 20,0 23,5 0.009 0,008 0,007 0,006 0,0058 0,0054 0,0052 0,0048 0,0043 0,0042 0,0040 0,0038 0,0036 0,0033 0,0055 0,0050 0,0046 0,0042 0,0038 0,0035 0.0034 0,0031 0,0029 0,0027 0,0026 0,0025 0,0024 0,0023 0,0022 0,0019 0,0018 0,014 0,011 0,010 0,010 0.009 0.008 0,0078 0,007 0,0067 0,0064 0,0060 0,0057 0,0054 0,0052 0,0047 0,0043 0,004 0.023 0:021 0.019 (Ш8 0,016 0,015 0.014 0,013 1. Нормы рассчитаны для предприятий первой группы и для станков в возрасте до 20 лет. 2. При расчете затрат на ремонт станков возрастом от 20 лет и выше следует применять коэффициент 1,15. 3. Для расчета затрат на текущий ремонт предприятий второй группы применяют коэффициент 0,95, а для предприятий третьей группы местной про-

При переходе от бесконечно длинного к короткому подшипнику, работающему на смазочном масле, у которого вязкость не изменяется от давления, применяют коэффициент и2. В этом случае

200 единиц. При количестве в цехе до 100 этих станков к показателям таблицы применяют коэффициент 0,7—0,9, а при 300 — коэффициент 1,1.

Показатели табл. 17 исчислены для серийного производства средних по величине изделий завода. Для крупносерийного производства или для крупных изделий к показателям применяют коэффициент 1,2—1,3, а для мелкосерийного производства или мелких изделий — коэффициент 0,75—0,8.

В расчетах для учета взаимного влияния ступеней применяют коэффициент использования выходной кинетической энергии ц,, который часто выбирают без достаточных экспериментальных оснований на базе сложившихся расчетных традиций применительно к ступеням определенного типа

Чаще всего применяют кольцевые рым-болты (вид б). Размеры рымов из ряда нормальных выбирают на основании величины нагрузок, действующих на рымы.

В концевых установках чаще всего применяют кольцевые гайки, затягивающие насадную деталь непосредственно (вид а), через шайбы (вид б) или дистанционные втулки (вид в). Таким же способом затягивают детали в промежуточных установках (вид г).

бором керна, взрывных скважин и шпуров сплошным забоем. Применяют кольцевые К. (диам. 46-151 мм), нижний рабочий конец к-рых армирован стальными твердосплавными пластинками или алмазной крошкой, заточенными резцами. Проходку неглубоких шпуров и взрывных скважин диам. 35-50 мм осуществляют одно-долотчатыми К., в более крепких породах бурение производят крестовыми К., глубокие шпуры диам. св. 50 мм бурят К. ступенчатой формы с опережающим лезвием. При бурении крепких пород наилучший эффект дают алмазные К. (диам. 46, 59, 77 MMJ.

Чаще всего применяют кольцевые рым-болты (вид б). Размеры рымов из ряда нормальных выбирают на основании величины нагрузок, действующих на рымы.

В концевых установках чаще всего применяют кольцевые гайки, затягивающие насадную деталь непосредственно (вид а), .через шайбы (вид б) или дистанционные втулки (вид в). Таким же способом затягивают детали в промежуточных установках (вид г).

Для поковок типа шестерён применяют кольцевые (круглые) направляющие (фиг. 226). Для таких же поковок, но больших габаритов применяют неполные кольцевые направляю-

Упорные подшипники. Устанавливаются как на горизонтальных, так и на вертикальных валах; применяются в сочетании с радиальными подшипниками. Сплошные пяты можно располагать только на конце вала; давление в такой пяте распределяется неравномерно (см. фиг. 53, б), со значительным увеличением к геометрической оси. Обычно применяют кольцевые пяты (см. фиг. 53, о). При больших осевых усилиях применяют гребенчатые пяты (см. фиг. 54). Они фиксируют вал в осевом направлении в обе стороны и воспринимают двустороннюю осевую нагрузку.

больших размеров, которые только могли быть получены и обработаны, так как это позволило делать только один продольный шов и упростило проблемы, связанные с перекрытием сварных швов патрубков в цилиндрической части барабана-сепаратора. В типичной конструкции продольные швы расположены таким образом, что круговых швов можно избежать. В Великобритании большинство барабанов-сепараторов изготовлено из нормализованной и отпущенной стали Ducol W30 с продольными швами, полученными электрошлаковой сваркой, а швы по периметру — дуговой сваркой под слоем флюса или ручной дуговой сваркой плавящимся электродом, причем основной шов делается по наружному диаметру, а корневой — по внутреннему. Но если разрушение маловероятно и им можно пренебречь, как например для барабана-сепаратора реактора SGHWR, то предпочтительней использовать закаленную и отпущенную сталь ASTM 5336, имеющую низкую температуру хрупкого перехода, и закаленные кольцевые секции после наложения продольного шва. В этом случае ручная дуговая сварка плавящимся электродом может быть использована повсеместно, а внутренняя арматура устанавливается на таком удалении от патрубков, чтобы не препятствовать контролю швов. Процесс сварки патрубка был описан в гл. 7. Для вваривания многочисленных патрубков можно использовать швы со сквозным проплавлением металла, однако в большинстве барабанов-сепараторов основного металла листа слишком мало, в этом случае применяют кольцевые прокладки, которые позднее удаляют механическим способом. Опыт эксплуатации экспериментальных барабанов-сепараторов из стали Ducol W30 в Великобритании положительный, катастрофических разрушений не было. Дефекты, связанные с недостаточно полным проплавлением при сварке патрубка, были причиной многочисленных замен, однако нет оснований считать, что это может привести к разрушению в процессе эксплуатации. Правда, были случаи разрушения в процессе изготовления и последующего испытания.

Объединение лопаток кольцевым поясом упругих связей широкоf используют в паровых турбинах, где оно, так же как объединение ими лопаток в секториальные пакеты, позволяет эффективно бороться с опасными резонансными колебаниями. Применяют кольцевые упругие связи и в газовых турбинах. На рис. 6.19 показаны схемы основных типов кольцевых упругих связей, нашедших практическое применение.

При отклонениях в геометрических размерах золотника рабочее давление, действующее на золотник, может вызвать появление больших усилий, которые необходимо преодолеть при его смещении. Для снижения этих усилий при изготовлении геометрические размеры золотника соблюдаются с большой точностью. Конусность и эллипсность не должны превышать 1—3 мк при зазорах 2—10 мк и чистоте поверхности 10—11-го класса. Кроме того, для центровки золотника в гильзе часто применяют кольцевые канавки (на поверхности уплотняющих буртиков) шириной до 1 мм и глубиной 0,2—0,3 мм, обрабатывают поверхностный слой методом сульфидирования или применяют антифрикционные смазки типа молибденита и т. п.

В конструкциях неподвижных соединений вакуумных систем применяют кольцевые прокладки квадратного и круглого сечений (ОСТ 38,5.34—73) в закрытых гнездах с увеличенной степенью осевого или радиального сжатия. Как правило, степень сжатия прокладок устанавливают в пределах 25% ^ е^ 40%. Повышение степени деформации с использованием резин низкой и средней твердости обеспечивает более полное затекание резины в микронеровности уплотняемой поверхности. Повышение герметичности достигается также за счет применения вакуумных смазок.