Представим компоненты

С помощью синергетики представилось возможным с единых позиций описать поведение материала при различных условиях его нагруже-ния. В результате этого оказывается возможным на основе анализа параметров рельефа излома, в рамках сохранения неизменным механизма разрушения или путем измерения скорости роста трещины определять эквивалентные характеристики кинетического процесса усталостного разрушения. Оказывается возможным из анализа рельефа излома получать информацию о всей совокупности реализованных факторов воздействия на материал, которые вызвали распространение трещины. Получаемые величины эквивалентных характеристик становятся количественными показателями затрат энергии на процесс усталостного разрушения.

случае у лонжерона в районе очага разрушения, который был расположен на наружной поверхности, имели место остаточные напряжения, но не сжатия, а растяжения почти той же величины — около 400 МПа. Зона аномальных остаточных напряжений противоположного знака составила около 20 мм в диаметре и полностью опоясывала очаг усталостного разрушения. В процессе расследования летного происшествия и при дальнейшем анализе технологического цикла изготовления лонжеронов не представилось возможным установить причину возникновения аномальной зоны остаточных напряжений противоположного знака.

В нержавеющей стали типа 304 испытания в диапазоне частот нагружения 0,1-5000 цикл/мин показали, что при 1000°F имеет место существенное влияние частоты нагружения и кинетические кривые смещаются эквидистантно по отношению друг к другу [22]. Получить единое описание влияния частоты нагружения на рост усталостных трещин представилось возможным через поправочную функцию /(со/) в виде

Для предотвращения потери натяга в пушечном замке (при возрастающей наработке двигателя в эксплуатации) были внедрены — двойной натяг в пушечном замке и его турбо-абразивная обработка. Дополнительно к этому была проведена принудительная замена материала дисков I и II ступени турбины со сплава ЭИ437БУ-ВД на сплав ЭИ698-ВД для снижения интенсивности изнашивания выступов замка в зоне контакта диска (сплав ЭИ698-ВД) и дефлектора (сплав ЭИ437БУ-ВД). Все перечисленные мероприяния снизили интенсивность изнашивания сопряженных поверхностей диска и дефлектора по лапкам пушечного замка. Однако исключить полностью изнашивание не представилось возможным.

Из указанного соотношения можно найти начальную длину трещины я0 = 7,8 мм, при которой должен был быть реализован переход в стадии формирования усталостных бороздок согласно единой кинетической кривой при регулярном (стационарном) режиме циклического нагружения лонжерона. Сделанная оценка свидетельствует о том, что для осредненных значений скорости по единой кинетической кривой следует использовать несколько большую величину первого порогового КИН, поскольку наблюдаемый шаг усталостных бороздок около 4,75 • 10~8 м оставался постоянным на длине в несколько миллиметров. Однако с увеличением начальной длины трещины для границы перехода к формированию усталостных бороздок не представилось возможным достоверно оценить форму фронта трещины, что могло внести большую погрешность в оценку уровня напряжения, чем полученная оценка ее величины на основе представленных выше данных.

Крупным успехом явился выпуск в 1931 г. заводом «Электросила» первого советского электропривода с двигателем в 7 тыс. л. с. для реверсивного обжимного стана (блюминга). В приводе блюминга было применено одно из достижений мировой техники — управление скоростью главного мотора и его реверсирование при помощи индивидуального генератора постоянного тока, что обеспечивало плавное регулирование скорости. Благодаря этому представилось возможным отказаться от реверсивного парового привода мощных прокатных станов, применявшегося до того в отечественной практике.

тода нагрева. С помощью новой аппаратуры представилось возможным вести на предприятиях предварительный нагрев термопластиче-св:их масс, сушку древесины, вискозного волокна, использовать токи высокой частоты при изготовлении электроизоляционных материалов, при обработке сельскохозяйственных продуктов (зерно, коконы тутового шелкопряда) и в кондитерском производстве.

В результате консолидации размер зерен-кристаллитов практически не меняется, хотя уровень микроискажений в направлении (111) несколько падает (табл. 1.3) [81]. Следует отметить, что из-за сильного ослабления интенсивности рентгеновских пиков (200) и (400) в результате ИПД кручением определить размер зерен и величину микроискажений кристаллической решетки в направлении (200) не представилось возможным.

На основании систематического анализа микрорельефа поверхностей изнашивания при ударно-абразивном изнашивании образцов различных сталей при различной их твердости представилось возможным уточнить механизм ударно-абразивного изнашивания, вскрытый при исследовании поверхностей изнашивания натурных деталей и сделать некоторые выводы, имеющие принципиальное значение.

пониженными прочностными и усталостными характеристиками. Деталь в виде трубы (сплав Д16Т) разрушилась после 3,8 млн. циклов нагружения при максимальном напряжении цикла 0,04 ГН/м2. Технология производства детали включала в себя перед закалкой осадку концов трубы с местным нагревом от рабочих элементов штампа при температуре 450°С. Микроисследование показало резкое различие материала по величине зерна в разных зонах трубки: наиболее крупное зерно у конца, где произошло разрушение, не полностью рекристаллизованное — у противоположного конца и нормальное — в середине по длине трубки. Как выявили механические испытания микрообразцов (сечением 1 X 1 мм, длиной 15 мм), материал рекристаллизован-ной зоны обладает пониженной прочностью. Из полностью рек-ристаллизованной зоны разрушения не представилось возможным вырезать образцы, так как протяженность ее мала (рис. 94).

Не представилось возможным увеличить поставку природного газа электростанциям Поволжья. Поэтому весь прирост потребности в топливе этих электростанций покрывался в основном за счет нефтяного топлива.

Представим компоненты смещений п напряжений в следующем виде:

Представим компоненты вектора перемещения в виде

Возвращаясь к соотношению (1.1), представим компоненты девиатора полной деформации в виде

В силу периодичности решений по угловой координате Р все компоненты будем раскладывать в тригонометрические ряды. Таким образом, представим компоненты обобщенных перемещений {X}

Покажем, как с использованием системы (4.133) можно получить матрицу жесткости элемента [Кп ] и вектор приведенных узловых сил {Рп}. Для этого с помощью методов численного интегрирования получим на участке кольцевого элемента частотное и фундаментальные решения и представим компоненты кинематических и силовых факторов в конечном и начальном сечениях (см. § 3.6) в виде связи

Представим компоненты смещений и напряжений в следую-

Представим компоненты напряжений в форме сгр = a0 + 2cre cos 2ф/3,

В силу периодичности решений по угловой координате Р все компоненты будем раскладывать в тригонометрические ряды. Таким образом, представим компоненты обобщенных перемещений {X}

Покажем, как с использованием системы (4.133) можно получить матрицу жесткости элемента [Кп ] и вектор приведенных узловых сил {Рп}. Для этого с помощью методов численного интегрирования получим на участке кольцевого элемента частотное и фундаментальные решения и представим компоненты кинематических и силовых факторов в конечном и начальном сечениях (см. § 3.6) в виде связи

Полагая ф:^^тг-(-?> представим компоненты деформации в виде суммы компонентов упругой (е*, ..., у*у> • • •) и пластической