Представим выражение

В общем вняв динамическую модель критерия представим следующим выражением: \ .

Механизм этого явления представим следующим образом. Я- И. Френкель обосновал существование у металлов двойного поверхностного электрического слоя, образованного облаком свободных (нелокализованных) электронов над металлической поверхностью и положительными ион-атомами остова кристаллической решетки (слоем избыточных поверхностных катионов). Этот двойной слой для краткости в дальнейшем будем именовать френкелевским. Во френкелевском двойном слое всегда существует скачок потенциала, в том числе и при отсутствии заряда на поверхности металла, т. е. в нулевой точке металла (как и скачок потенциала, связанный с ориентацией диполей растворителя [84]). Деформационное локальное расширение решетки вблизи поверхности металла ведет к «отсасыванию» электронов из соседних областей, в том числе из френкелевского двойного слоя, вследствие выравнивания уровня Ферми. Возникновение локального потенциала деформации растянутой области сопровождается изменением в противоположном направлении потенциала областей, которые выполнили функцию донора электронов. Нелокализованные электроны френкелевского двойного слоя наименее прочно связаны с ион-атомами остова кристаллической решетки (относительно электронов внутренних областей) и в первую очередь втягиваются в растянутые области кристалла, «оголяя» поверхностный монослой ион-атомов остова решетки, несущих положительный заряд. В результате такого перетекания электронов образуется двойной электрический слой, состоящий из отрицательно заряженной обкладки — растянутых подповерхностных областей кристалла и положительной обкладки — монослоя выдвинутых наружу положительных поверхностных ион-атомов. Для краткости будем называть такой двойной слой, обусловленный деформацией, внутренним двойным слоем металла. Одновременно изменяется структура френкелевского двойного слоя вследствие частичного ухода в металл внешних электронов и в связи с этим уменьшается тормозящий выход электронов из металла скачок потенциала, а следовательно, уменьшается работа выхода электронов (уровень химического потенциала электронов внутри металла сохраняется). 98

Механизм этого явления представим следующим образом.

Коэффициенты Фурье, вычисляемые по восходящей и нисходящей ветвям петли, представим следующим образом:

Кроме того, примем Q » К. С учетом указанных мажорирующих процесс a(t) допущений уравнение (4.110) представим следующим образом:

где «та* — максимальная амплитуда колебаний квазинормальной координаты у2 при нестационарном процессе. Выражение для ат, принимая во внимание зависимости (9.65), представим следующим образом:

Матрицы Kq и Kqt представим следующим образом:

где т — масса ротора, в<ро, Фсц — осевой и экваториальный моменты инерции ротора, р — вектор-радиус центра масс ротора в подвижной системе координат Oxyz. Воспользовавшись квазискоростями, формулу (10.38) для Г2 представим следующим образом:

На основе зависимости (10.46) уравнения связей для ключевых квазиупругих и диссипативных координат представим следующим образом:

Условие (12.64) эквивалентности по состоянию Д„-модели (12.61) и Т„ -ормодели со статическим графом с учетом зависимости (12.65) представим следующим образом:

На основании выражения (17.7) критерии (15.13) частотной -отстройки расчетной модели в каждой локальной области варьируемых параметров представим следующим образом:

Как указывалось в § 126, чертой над буквой обозначаем операцию «не», т. е. контакт разомкнут. На основании приведенной формулы составляем структурную схему (рис. 29.6, б). Пользуясь правилами алгебры логики, можно выражение (А) значительно упростить. Действительно, представим выражение (А) в следующем виде:

Представим выражение для расчетного параметра (напряжения, ресурса, температуры) в общем виде:

~ = (1 + 72)eYTsinT, представим выражение (4.42) и их производные в виде

Для получения соответствующих зависимостей для оценки величины контактного упрочнения соединений с мягкими прослойками различных геометрических форм (см. рис. 2.7) в условиях двухосного на-гружения (при п = 0 — 1) можно воспользоваться рассмотренным в разделе 3 4 алгоритмом решения подобного класса задач и использовать основные закономерности механического поведения рассматриваемых соединений, установленные в результате теоретических и экспериментальных исследований для частного случая нагружения (п — 0,5), связанные с влиянием конструктивно-геометрических параметров соединений ((р, к) на несущую способность. Для упрощения процедуры распространения существующих решений, полученных для данного типа мягких прослоек (3.35), (3.37) — (3.39) для случая п •- 0,5 на общий случай нагружения соединений, отвечающих их работе в составе оболочковых конструкций (и = 0 ... 1), можно использовать следующий искусственный прием. Представим выражение, полученное ранее для определения величины контактного упрочнения мягких прослоек Ккп в условиях их двухосного нагружения (3.28) в несколько иной форме, структурно отражающей физические особенности пластического деформирования мягких прослоек и математического описания линий скольжения отрезками циклоид

Для этого представим выражение (3.56) в несколько ином виде (промежуточные математические выкладки опускаем):

Существует и другой путь определения механических характеристик соединений оболочковых конструкций по результатам испытания образцов, исключающий процедуру предварительного (с привлечением дополнительных данных или экспериментов) нахождения величины А"*. Для этого представим выражение (3.10), используемое для оценки искомых величин от(0) и ств(0) сварного образца, в следующем виде:

Как указывалось в § 126, чертой над буквой обозначаем операцию «не», т. е. контакт разомкнут. На основании приведенной формулы составляем структурную схему (рис, 29.6, б). Пользуясь правилами алгебры логики, можно выражение (А) значительно упростить. Действительно, представим выражение (А) в следующем виде:

Уравнение (в) показывает, что один его корень pj = 0, а второй корень ра должен быть действительным. Для определения его величины представим выражение в скобках равенства (в) в таком виде:

Для получения соответствующих зависимостей для оценки величины контактного упрочнения соединений с мягкими прослойками различных геометрических форм (см. рис. 2.7) в условиях двухосного на-гружения (при п = 0 — 1) можно воспользоваться рассмотренным в разделе 3.4 алгоритмом решения подобного класса задач и использовать основные закономерности механического поведения рассматриваемых соединений, установленные в результате теоретических и экспериментальных исследований для частного случая нагружения (п = 0,5), связанные с влиянием конструктивно-геометрических параметров соединений (ф, к) на несущую способность. Для упрощения процедуры распространения существующих решений, полученных для данного типа мягких прослоек (3.35), (3.37) — (3.39) для случая и = 0,5 на общий случай нагружения соединений, отвечающих их работе в составе оболочковых конструкций (п = 0...1), можно использовать следующий искусственный прием. Представим выражение, полученное ранее для определения величины контактного упрочнения мягких прослоек Ккп в условиях их двухосного нагружения (3.28) в несколько иной форме, структурно отражающей физические особенности пластического деформирования мягких прослоек и математического описания линий скольжения отрезками циклоид

Для этого представим выражение (3.56) в несколько ином виде (промежуточные математические выкладки опускаем):

Существует и другой путь определения механических характеристик соединений оболочковых конструкций по результатам испытания образцов, исключающий процедуру предварительного (с привлечением дополнительных данных или экспериментов) нахождения величины А'*. Для этого представим выражение (3.10), используемое для оценки искомых величин O'J./Q-J и огв(0) сварного образца, в следующем виде: