Представить результаты

Результаты расчета можно представить графически. На рис. 5.13 изображен график изменения силы F:14, приложенной к поршню 3 со стороны цилиндра (стойки) 4(см. рис. 5.11,6). Положительные ординаты соответствуют действию силы влево. Как видно, при 0<ф<180° поршень прижат к зеркалу цилиндра своей правой образующей; при 180°<ф<360° он должен был бы быть прижат левой образующей. Однако на участке 290 -320° происходит весьма нежелательное двукратное перемещение поршня в зазоре, сначала слева направо, а затем справа налево. Этого перемещения не было бы, если массы m:i и та поршня и шатуна имели бы меньшую величину.

где —среднее за время т значение вектора R. Это соотношение очень полезно представить графически (рис. 3.6). Из данного рисунка сразу видно, что искомое значение модуля определяется формулой

следоват. процессов, периодически повторяющихся в тепловом двигателе и обусловливающих его работу. Идеальный Ц.д. можно представить графически в виде замкнутой кривой, составл. из линий, характеризующих отд. процессы, последовательно происходящие б двигателе. Площадь, ог-ранич. этой кривой, пропорциональна совершаемой работе. Координатами точек линий Ц.д. являются объём и давление рабочего тела или его уд. энтропия и темп-ра. ЦИКЛИЧЕСКАЯ ЧАСТОТА - ТО же, ЧТО

Результаты расчета можно представить графически. На рис. 5.13 изображен график изменения силы F34, приложенной к поршню 3 со стороны цилиндра (стойки) 4(см. рис. 5.11,6). Положительные ординаты соответствуют действию силы влево. Как видно, при 0
основной. Результаты представить графически. Условия взять из задачи 6.1.

6.5. Определить аналитически толщины зубьев по окружностям делительной, основной и головок зубчатого колеса внешнего зацепления с числом зубьев Zj = 20. Выяснить, при каком радиусе производят заострение головок зуба. Результаты представить графически. Условия взять из задачи 6.1.

С учетом вышесказанного маршрут обработки поверхностей рассматриваемой детали можно представить графически (рис. 3.6). Из рисунка следует, что длительность технологического процесса изготовления детали определяется длительностью маршрута обработки наиболее ответственной (исполнительной) поверхности, в данном случае отверстия под подшипник. Именно чистовой или отделочной операцией этой поверхности и завершается механическая обработка детали. Все же остальные поверхности завершают свой маршрут на более ранних (черновой, получистовой) этапах. Если повысить точность изготовления отливки корпуса подшипника, применив какой-либо специальный метод литья, обеспечивающий получение точности всех размеров по 13 квалитету, то необходимость в механической обработке поверхностей 2, 3, 4, 6, 7, 8 и 9 отпадает. Однако стоимость получения такой отливки резко возрастает.

ЦИКЛ ДВИГАТЕЛЯ — последовательность процессов, периодически повторяющихся в двигателе (поршневом или другого типа). Идеальный Ц. д. можно представить графически в виде замкнутой фигуры, сторонами к-рой являются линии, характеризующие отд. процессы, последовательно происходящие в двигателе. Площадь этой замкнутой фигуры даёт значение совершаемой работы. Координатами линий Ц. д. являются объём и давление рабочего тела или его уд. энтропия и темп-ра.

Все сказанное удобно представить графически на рис. 2.21, где вместо векторов дисбаланса изображены пропорциональные им векторы АО, Alt А2 Лд. Коэффициент пропорциональности k пока неизвестен.

Если звенья 1 н2 входят во вращательную кинематическую пару (рис. 102, а), то уравнение (4.29) можно представить графически таким построением. Из произвольной точки р0—полюса плана скоростей (рис. 102, б) откладываем отрезок pvb, изображающий в некотором масштабе ц„ вектор VB заданной скорости точки В. Через точку b проводим VCB скорости точки С относительно точки В (перпендикулярно к оси звена ВС до пересечения

и представить графически в виде кривой процесса (рис. 4).

Связь между поглощением энергии удара и температурой опыта исследовалась в работах [16, 9] для никелевых сплавов, армированных вольфрамовой проволокой, и в [5] для углепластиков. По-видимому, необходимо провести еще работу в данном направлении, чтобы можно было представить результаты в более общей форме.

Так как свойства на растяжение при начале расслаивания могут быть связаны по деформации для широкого класса композитов, в [8] были изучены усталостные свойства группы типичных композитов при возникновении расслаивания. Было обнаружено, что если представить результаты в терминах циклической деформации, то усталостные свойства различных композитов оказываются весьма близкими (рис. 10). Если данные с рис. 10 представить через напряжение при возникновении расслаивания, то усталостные кривые будут сильно отличаться. После 10е циклов допустимая деформация составляет лишь около 0,12%. Для большинства слоистых композитов такая деформация соответствует очень малой доле от их предела прочности. Если'бы в качестве конструкционного критерия в условиях усталости принять недопустимость расслаивания, то это оказалось бы слишком жестким ограничением. На рис. 6 для композита с матами из рубленой пряжи и полиэфирной смолой было показано, что амплитуды напряжения, необходимые для возникновения растрескивания

1. Общим для рассматриваемых систем является наличие тугоплавких карбидов, обладающих высокой термодинамической стабильностью и поэтому в определенных системах выступающих в качестве независимых компонентов равновесия. Это значит, что такие системы (двойные, тройные и многокомпонентные) делятся на более простые подсистемы — двойные, тройные и т. д. Последнее особенно существенно при исследовании сложных многокомпонентных систем, так как хорошо разработанная теория фазовых равновесий в тройных системах позволяет при наличии большего или меньшего, но ограниченного объема экспериментальных данных построить диаграмму состояния в целом и наглядно представить результаты исследования. Оказалось, что образование широких областей 3 о гомогенности на основе карбидов переходных металлов IV группы периодической системы элементов в тройных системах Meiv — (Mo, тройной сис?еамыУЛЯЦИЯ W) * - С не является препятствием для триангуляции последних разрезами (Мо,

Применение аппарата теории подобия к обработке данных эксперимента позволило представить результаты опытов в виде обобщенных зависимостей, справедливых как для испытанных тормозов, так и тормозов, подобных испытанным. Полученные критериальные уравнения обладают большой общностью и могут быть применены для расчета всех типов тормозов, подобных испытанным, независимо от условий их работы, но при обязательном сохранении подобия условий однозначности. Таким образом, предлагаемая методика теплового расчета тормозов подъемно-транспортных машин отличается большой общностью, позволяя проводить тепловые расчеты при изменении любых факторов, влияющих на нагрев. Точность расчета по критериальным уравнениям определяется точностью проведенного эксперимента, результаты которого позволили выявить вид основного расчетного уравнения. Непосредственное рассмотрение графиков, построенных в критериальной обобщенной форме, приводит к выводу, что опытные точки вполне удовлетворительно располагаются на прямых, эквивалентных семейству кривых, построенных в обычных координатах. В этом и заключается большое достоинство теории подобия как метода обобщения опытных данных. Выведенные уравнения позволяют с достаточной степенью точности определить установившуюся температуру поверхности трения [уравнения (166)—(172)1 и температуру в любой момент времени [уравнения (173)—(179)] при изменении любого фактора, влияющего на нагрев тормоза.

При рассмотрении динамических моделей цикловых механизмов и методов расчета колебательных систем автор стремился, сохраняя достаточную общность в постановке задач, представить результаты в форме, допускающей физическую интерпретацию и инженерные оценки.

7. Относительные величины и коэффициенты концентраций-напряжений обычно используются, чтобы представить результаты теоретического или экспериментального исследования напряжений в различных точках детали сложной формы в зависимости от среднего (номинального) напряжения. В целях иллюстрации рассмотрим следующую формулу Кирша [I]2) для радиальных напряжений 0Г в растягиваемой пластинке с отверстием радиуса а:

Если представить результаты испытаний в двойных логарифмических координатах в виде зависимостей отношения пределов выносливости подобных образцов разного диаметра от отношения рабочих диаметров, то окажется, что они имеют вид семейства прямых равнонаклоненных линий (рис. 73), каждая из которых отражает масштабную зависимость для образцов с одинаковым теоретическим коэффициентом концентрации напряжений. Следовательно, масштабную зависимость предела выносливости можно аппроксимировать степенной функцией: a_^d -а_1ст* X (d /d )"~т,гле а,, - предел выносливости образца с рабочим диаметром d; „ - гфедел' выносливости подобного ему образца некоего стандартизованного

Учитывая различия термодинамических свойств набегающих газовых потоков, удобно представить результаты расчетов не в виде функции от энтальпии торможения, а в виде зависимости от перепада энтальпий в пограничном слое и на разрушающейся поверхности (1е—/№). Эффективная энтальпия разрушения /эфф существенно зависит от состава набегающего газа. Чем больше кислородосодержащих компонент в потоке, тем ниже степень диссоциации стекла, а следовательно, и скорость испарения, тем больше материала сносится в жидком виде или, в конце концов, ниже эффективность разрушения (рис. 9-28). Некоторые особенности наблюдаются на углекислом газе и воздухе. При низких перепадах энтальпии 1е—Iw эффективная энтальпия при разрушении в СО2 выше, чем в воздушной среде, хотя окислительный потенциал в первом случае значительно больше (со, е в углекислом газе равна 0,36, а в воздухе — 0,23). Это связано с составом продуктов разрушения и знаком суммарного

Для того чтобы представить результаты настоящего анализа в более удобном для обобщения виде, вернемся к введенной выше величине е, характеризующей неравномерность температурного и скоростного полей. Величина эта, как было показано, определяет снижение эффективности теплообменника. При том источнике неравномерности, который мы сейчас рассматриваем, величина е фактически характеризует отклонение от идеальной геометрии.

Параметр X меняется в пределах от 0 до 1,0. При х ->-Жнпк X ->0; если х —v?Kp, то X —У 1,0. Этот параметр примечателен тем, что он позволяет представить результаты опытов, проведенных в существенно различных условиях, в удобных координатах.

Пакет Mathcad легок в изучении, что выгодно отличает его от других программ компьютерной математики. (Maple, MatLab, Mathe-matica и др.). Для работы с ним не требуется специальных навыков программирования, а значит, ускоряется постановка и решение задачи. Рабочий лист (Mathcad-документ) легко компоновать — не составит труда поместить рядом с математическими формулами или программой поясняющий текст, рисунок, анимационный клип. Если на какое-то время прекратить пользоваться пакетом, то впоследствии можно легко вернуться к работе с ним. В других же программах компьютерной математики часто используется сложный синтаксис, который быстро забывается, если не работать с ним постоянно. При этом пакет Mathcad позволяет решать широкий круг научных, инженерных и учебных задач, обладает мощными графическими средствами, с помощью которых можно наглядно представить результаты расчетов. Кроме того, эта среда является относительно доступным инструментом, в целом наиболее «демократичным» из всех известных математических программных пакетов.