Результате дробления

усталостной трещины зоны пластической деформации на всех стадиях разрушения [14, 15]. Она является основным аккумулятором энергии, подводимой к кончику трещины в процессе циклического нагружения. Перераспределение энергии между процессами пластической деформации и процессами, отвечающими за подрастание усталостной трещины, определяет ускорение или снижение темпа нарастания поверхности разрушения под действием циклической нагрузки. В случае неизменного во времени (стационарный) режима нагружения последовательность протекания процессов деформации и разрушения строго упорядочена. Ее следует рассматривать в качестве свойства материала сопротивляться росту усталостной трещины в связи с эволюцией состояния от бездефектной кристаллической решетки до полностью (глобально) потерявшей устойчивость открытой системы в результате достижения усталостной трещиной критической длины — образец или деталь разрушаются.

Разрушение однонаправленного слоя происходит в результате достижения напряжениями соответствующего предела прочности, т. е. условия прочности имеют вид

Кроме предельных состояний, определяемых накоплением повреждения и образованием трещин при повторном пластическом деформировании и выдержках в напряженном и нагретом состоянии, такие состояния могут возникать в результате достижения упругого равновесия в элементах конструкций как следствия образования поля самоуравновешенных остаточных напряжений после первых циклов упругопластического перераспределения напряжений. Такой переход к упругому состоянию и прекращение образования пластических деформаций трактуется как приспособляемость. Условия приспособляемости вытекают по кинематической теореме Койтера [35] из принципа соответствия работ внешних сил и работ, затрачиваемых при образовании пластических деформаций на кинематически допустимом цикле. Эти условия приводятся к неравенству

Склонность к образованию трещин. Трещины в отливках образуются в результате достижения предела прочности напряжений, развивающихся в металле при охлаждении. Трещины делятся на следующие виды:

действием уменьшающихся контактных напряжений. После некоторой выдержки при 700° С процесс развития физического контакта практически прекращается в результате достижения контактными напряжениями определенной (постоянной для данных условий) величины, ниже которой процессы ползучести практически прекращаются. Площади фактического контакта в обоих случаях должны быть равны, что подтверждается равенством (в пределах ошибки измерения) контактных электросопротивлений обеих пар образцов. Дополнительные опыты показали, что при 700° С площадь фактического контакта образцов из стали Х18Н10Т формируется только за счет пластической деформации (доля упругой деформации незначительна).

Трещинообразование при взаимодействии между основным и; наплавленным металлами потенциально более опасно, чем в наплавленном металле или зоне термического влияния. Это связано-с узкой зоной взаимодействия, образующейся при соединении двух сталей с различным сродством к углероду, в результате чего-происходит обезуглероживание стали с более низким сродством к углероду при наличии карбидообразующих элементов в другом материале. Способность к деформации такого тонкого слоя взаимодействия, находящегося под действием растягивающих напряжений или в области ползучести, ограничена влиянием более прочного материала на одной из плоскостей слоя. Хотя обезугле-роженный материал обычно имеет высокую пластичность в большом объеме, при наличии двух слоев трещины возникают в более слабом слое с минимальной пластичностью (рис. 7.10). Наиболее опасной особенностью является трещинообразование в результате достижения в данной точке предела ползучести, когда мягкий материал находится под статической нагрузкой. В этом случае трещина может распространиться почти через все сечение изделия без выхода на поверхность и, если ее не обнаружить методами неразрушающего контроля, то может произойти разрушение соединения.; Пример трещинообразования этого типа наблюдался в петле, изготовленной из сплава Rex 500. Из-за трудности сварки этого материала подобранными электродами, сварку производили, используя сталь с 2,25% Сг и 1% Мо. Большое сродство к углероду легирующих элементов в сплаве Rex 500 привело к обезуглероживанию стали с 2,25% Сг и 1% Мо, в результате чего произошло разрушение сварного соединения за сравнительно короткое время. Довольно трудно оценить склонность сварных

В общем случае в проточной части турбин возможны следующие виды конденсации пара: 1) спонтанное образование влаги в потоке пара в результате достижения максимальной величины переохлаждения потока;

от схемы напряженного состояния может быть различной. Разрушение тела происходит в результате достижения нормальными напряжениями растяжения предела прочности материала. Наибольшей пластичности соответствует объемная схема всестороннего сжатия, так как при этой схеме напряженного состояния наименее вероятно возникновение растягивающих напряжений большой величины. Из анализа рис. 117 следует, что механи-

В этом случае напряженное состояние цилиндра описывается с помощью формул для цилиндра с донышками (ст1=Рн/гв-5; та=0,5). При этом первоначально устойчивый цилиндр при эксплуатации может потерять устойчивость в результате достижения в нем критических напряжений акр. В условиях статического нагружения таких цилиндров под действием всестороннего внешнего давления Рн значения акр могут быть рассчитаны по следующей формуле, полученной на основании рекомендаций работы [4]:

Полная разгерметизация крышки коллектора ПГ-5. Внезапная разгерметизация произошла вследствие обрыва нескольких шпилек. Это могло произойти в результате достижения крити ческих напряжений в шпильках. При этом возможно:

Метод у = const можно с успехом использовать для определения состояний материала и того, как влияет деформирование на его структуру и свойства в области чисто упругих деформаций, под влиянием перехода через предел прочности или в результате достижения установившегося течения. Для этого используются различные способы.

Процесс образования капелек в паровом объеме определяется принятой схемой подвода пароводяной смеси из парообразующих труб в барабан. При подаче пара выше зеркала испарения капельки в паровом объеме образуются в результате дробления влаги, поступающей с паром в барабан из парообразующих труб. При подводе пароводяной смеси под зеркало испарения, как это выполнено у большинства современных энергетических котлов, образование мелких капель происходит вследствие разрыва оболочек единичных пузырей при выходе их из водяного объема барабана. В паровом объеме на каплю влаги действуют две противоположно направленные силы: подъемная сила, создаваемая потоком пара, и сила тяжести. Соотношение этих сил и длительность их воздействия на каплю приводят либо к уносу ее паром, либо к осаждению на поверхность воды (осадительная сепарация).

Сепарация уменьшает количество примесей, уносимых паром из барабана котла. Допустимая влажность пара на выходе из барабана определяется давлением и наличием его промывки. При отсутствии последней влажность пара должна быть не более 0,02%. При высоком давлении, когда необходимое количество пара обеспечивается в первую очередь промывкой его питательной водой, влажность может быть выше 0,05 % , но не более 0,1 % . Процесс образования капелек в паровом объеме определяется принятой схемой подвода пароводяной смеси из парообразующих труб в барабан. При подаче пара выше зеркала испарения капельки в паровом объеме образуются в результате дробления влаги, поступающей с паром в барабан из парообразующих труб. При подводе пароводяной смеси под зеркало испарения, как это выполнено у большинства современных энергетических котлов, образование мелких капель происходит вследствие разрыва оболочек единичных пузырей при выходе их из водяного объема барабана. В паровом объеме на каплю влаги действуют две противоположно направленные силы: подъемная сила, создаваемая потоком пара, и сила тяжести. Соотношение этих сил и длительность их воздействия на каплю приводят либо к уносу ее паром, либо к осаждению на поверхность воды (осадительная сепарация).

Частицы в результате дробления породы приобретают неправильную форму — с тупыми или острыми углами при вершинах, с гладкой или шероховатой поверхностью. Так, при дроблении доломита образуются частицы округлой формы, частицы гранита всегда имеют острые грани. Характер воздействия абразивных частиц на поверхность изнашивания определяется не только твердостью, но также формой и микрогеометрией их поверхности.

Обычно детали из коррозионно-стойких сталей подвергаются поверхностной обработке: абразивной зачистке, шлифованию, полированию, травлению и т. д. Эти виды обработки также влияют на восприимчивость металла к МКК. Роль поверхностной обработки состоит в создании или устранении наклепанного слоя. Наличие такого слоя, созданного зачисткой, шлифованием и т. п., уменьшает в результате дробления зерен восприимчивость к МКК.

Практически не существует верхней границы пузырькового режима, определяемого по объемному или массовому паросодержанию потока или по расходам двух фаз, в связи с тем что мелкие пузырьки стремятся к слиянию и увеличению размеров, т. е. пузырьковый режим в определенных условиях стремится перейти к более устойчивому снарядному режиму. При X порядка до 10% этот процесс может произойти при больших временах пребывания в канале. Максимальный устойчивый размер пузырьков, не поддающихся агломерации или вновь возникающих в результате дробления, определяется полем касательных напряжений. Для оценки этой величины может быть использована формула Хинце:

К абразивам относят абразивные порошки и изготовляемые пз них абразивные инструменты и другие абразивные изделия. Абразивные материалы подразделяют на природные (алмаз, корунд, кварц, гранит, кремний, трепел и др.) и успешно их вытесняющие искусственные высокотвердые вещества (синтетический алмаз, кубический нитрид бора, электрокорундьг, карбид бора, карбид кремния и др.). В результате дробления указанных материалов образуются зерна с режущими кромками, используемые для получения: монолитных абразивных инструментов — шлифовальных и обдирочных кругов и сегментов, головок и брусков; гибких шлифовальных полировальных лент и шкурок и пластичных материалов в виде доводочных и полировальных паст, а также свободного зерна, применяемого при абразивно-имп5гльсной, абразивно-химической, гидроабразнвпой и других видах обработки и ручной доводки и полировании. Свойства наиболее широко применяемых абразивов приведены в табл. 1.

На основании теоретических вкладок и принятых допущений в работе получено выражение, определяющее средний размер капель в газовом потоке, полученных в результате дробления пленки.

ными частицами, плунжер не заклинивало. Когда жидкость загрязнена 20—30-микронными частицами, наблюдалась неустойчивая работа распределителя (плунжер часто перемещался с запаздыванием), а через 500—600 переключений, как правило, плунжер заклинивало. Вероятной причиной заклинивания является постепенное увеличение концентрации опасных по своим размерам частиц в результате дробления более крупных частиц при работе распределителя.

Этой формулой пользуются для оценки максимального радиуса капель в результате дробления. Опыты показали, что если время достижения критической фазы деформаций капли меньше времени ее разгона, при котором We» 14, то капля дробится. Если это условие не выполняется, деформация капли после достижения максимума начинает

Таким образом, в аэродинамических следах РК движутся с различной скоростью капельные потоки, образовавшиеся в результате дробления пленок и разгоняемые аэродинамическими силами, направленными приблизительно параллельно относительным скоростям потока при выходе из РК- Капельные потоки движутся по различным траекториям

При больших осевых зазорах на пути к РК размеры капель в греющем паре существенно уменьшаются из-за испарения. В результате дробления и испарения при оптимальных параметрах греющего пара радиусы капель перед входом в РК могут достигнуть величины менее 10 мкм, а коэффициент их разгона по отношению к основному потоку приблизиться к единице. Такие капли не опасны для правильно сконструированных лопаток; кроме того, пересекая РЛ, они совершают работу. Измерения, выполненные в опытах ЛПИ, показали, что использование перегретого греющего пара не приводило к укрупнению капель в основном потоке из-за срыва их с нагретой пленки. Положительный эффект от выдува пара сказывается также в сглаживании неравномерности поля скоростей за НА, что уменьшает ПАС и повышает к. п. д. ступени. Этот эффект, а также уменьшение потерь на раз-