Результате испарения

оборотов и соответствующую нагрузку. В течение установленного техническими условиями периода машина должна развить определенную мощность и работать с этой мощностью при надлежащем числе оборотов. В результате испытания должно быть установлено, как машина удовлетворяет всем требованиям, предъявляемым техническими условиями на изготовление и сдачу (приемку) этих машин.

Испыпшпие на длительную прочность отличается от испытания на ползучесть тем, что испытуемый образец доводят при данной температуре и напряжении до разрушения В результате испытания определяют предел длительной прочности, т. е. наибольшее напряжение, вызывающее разрушение металла за определенное время при постоянной температуре. Предел длительной прочности обозначают о с двумя числовыми индексами, например: aiooo — предел длительной прочности за 1000 ч при 700 °С. В логарифмических координатах зависимость между напряжением и временем до разрушения представляет прямую линию (рис. 154, б).

При испытаниях на нестационарном режиме задаются спектром напряжений на основе вероятных или фактических эксплуатационных режимов. Испытания проводят при переменном значении какого-либо доминирующего фактора (чаще всего фактора, характеризующего степень перегрузки). В результате испытания получают сетку вторичных кривых усталости,

В результате испытания определяется зависимость а, =

Оценим разрушающие напряжения сосудов. Все опытные сосуды разрушались примерно при одном и том же давлении. В результате испытания образцов на растяжение гладких образцов установлено, что диаграмма растяжения описывается степенной функцией типа а; = Се-", где О; и е{ - истинные напряжения и деформации; сит- константы. Для стали 16ГС: С - 860 МПа; m = 0,25.

Большинство результатов исследований, посвященных изучению особенностей наступления предельного состояния материалов оболочковых конструкций в условиях их двухосного нагружения, сводится к построению критериев их разрушения в условных напряжениях на основании полученных данных о максимальных нагрузках и наи-болы51их равномерных деформациях. Последние, как правило, определяют в результате испытания трубчатых образцов при одновременном действии внутреннего давления и осевой силы, обеспечивающем различные ва-рианты двухосности напряженного состояния в стенке моделирующих трубчатых образцов /46, 53, 61, 82/. Обобщение результатов данных исследований позволило установить наиболее важные закономерности, лежащие в основе построения критерия потери устойчивости пластического деформирования сварных оболочковых конструкций В частности, авторами данных исследований отмечается, что наступление предельного состояния оболочковых конструкций проявляется либо в виде местного сужения, либо в виде выпучивания. В первом случае процесс обусловлен локализацией пластических деформаций, во втором — наступлением общего неустойчивого состояния конструкции. Отметим,

Для определения механических характеристик сварных соединений оболочковых конструкций необходимо прежде всего замерить геометрические размеры соединений, вырезаемых образцов и в конструкции, после чего подсчитываются относительные параметры к^о), \о)> к(к) и п (на основании данных о месторасположении сварного шва в оболочке, см. рис. 2.1). Затем по зависимостям (3.62) — (3.65) подсчитывается соответствующее поперечному- сечению образца значение Кк^ (отвечающее конкретной геометрии мягкой прослойки). И, наконец, по (3.68) определяется величина А"* с учетом экспериментальных значений °тв(оъ полученных в результате испытания вырезаемых образцов.

Исходя из приведенных рассуждений, для рассматриваемого случая можно записать следующее выражение для пересчета механических характеристик, получаемых в результате испытания образцов, сгтв/0% на * ,- „

Рис. 153. Характеристики, получаемые в результате испытания изделия на надежность

плуатационная нагрузка Рн и он работает в течение некоторого времени 7\ (рис. 161, в). Затем образец работает при повышенной нагрузке Ртах до тех пор (в течение времени Т2),'пока не достигнет предельного состояния (т. е. он «доламывается» на повышенных нагрузках). Поэтому время 7\ задано, а период времени Т2 — случайная величина с математическим ожиданием М (Т2). Суждение о работе до предельного состояния Тн при эксплуатационной нагрузке можно сделать из условия, что при каждом режиме работы используется какая-то доля потенциальной долговечности объекта (образца). Поскольку в результате испытания объект полностью теряет свою работоспособность, можно записать

При ускоренных испытаниях на абразивное изнашивание не образцов, а отдельных узлов и механизмов часто создают условия для более легкого попадания абразива на поверхность трения. Например, при испытании автомобильных и тракторных двигателей специально загрязняют масло или снимают воздухоочиститель, агрегаты очистки и охлаждения масла. В процессе испытания производят подачу в определенной концентрации пыли в засасываемый воздух и в масло. В результате испытания определяется износ гильз цилиндров, поршневых колец и других сопряжений.

Явление, удовлетворяющее этому определению пассивности, наблюдается при окислении ряда металлов (Си, Fe, Ni, Zn и др.) в потоке газа при высоких температурах и низких давлениях газа-окислителя (рис. 92). При этих условиях, когда металл подвергается воздействию смеси О2—Аг, содержащей малые количества кислорода, атомы металла переходят в результате испарения в газовую среду и диффундируют в пограничном слое толщиной б

Получение отверстий лазером возможно в любых материалах. Как правило, для этой цели используют импульсный метод. Производительность достигается при получении отверстий за один импульс с большой энергией (до 30 Дж). При этом основная масса материала удаляется из отверстия в расплавленном состоянии под давлением пара, образовавшегося в результате испарения относительно небольшой части вещества. Однако точность обработки одноимпульсным методом невысокая (10 ... 20 размера диаметра). Максимальная точность (1 ... 5 %) и управляемость процессом достигается при воздействии на материал серии импульсов (многоимпульсный метод) с относительно небольшой энергией (обычно 0,1 ... 0,3 Дж) и малой длительностью (0,1 мс и менее). Возможно получение сквозных и глухих отверстий с различными формами поперечного (круглые, треугольные и т. д.) и продольного (цилиндрические, конические и другие) сечений. Освоено получение отверстий диаметром 0,003 ... 1 мм при отношении глубины к диаметру 0,5: 10. Шероховатость поверхности стенок отверстий в зависимости от режима обработки и свойств материала достигает/? а — 0,40 ... 0,10 мкм, а глубина структурно измененного, или дефектного, слоя составляет 1 ... 100 мкм. Производительность лазерных установок при получении отверстий обычно 60 ... 240 отверстий в 1 мин. Наиболее эффективно применение лазера для труднообрабатываемых другими методами материалов (алмаз, рубин, керамика и т. д.), получение отверстий диаметром менее 100 мкм в металлах, или под углом к поверхности. Получение отверстий лазерным лучом нашло особенно широкое применение в производстве рубиновых часовых камней и алмазных волок. Например, успешно получают алмазные волки на установке «Квант-9» с лазером на стекле с примесью неодима. Производительность труда на этой операции значительно увеличилась по сравнению о ранее применявшимися методами.

Подшипники защищаем от избыточной смазки с помощью установки отражательных дисков 2 на обращенных внутрь масляной полости торцах подшипников. В данной юи-струкции регулярный подвод масла к подшипникам представляет некоторые трудности. Нередко применяемая система масляной ванны, заполняемой маслом до уровня нижних шариков, не решает дела. С понижением уровня масла в результате испарения летучих составляющих подшипники остаются без смазки задолго до исчерпания всего резерва, что вынуждает к частой доливке масла.

Примерно в течение 20 с основная доля подаваемой жидкости поступает на заполнение объема сжимаемого воздушного пузырька. Расход охладителя через образец резко падает, температура возрастает во всех его точках, в том числе и на внутренней поверхности, где она значительно превышает температуру насыщения г. Охладитель закипает до входа в образец с образованием паровой прослойки. При этом на расстоянии 3 мм до входа температура его выше t J - пар перегрет даже здесь. Важно отметить, что в этот момент резко возрастает и давление перед стенкой в результате испарения жидкости до входа в нее. После сжатия воздушного пузырька весь подаваемый в стенд охладитель поступает к образцу и постепенно вдавливает в него паровую прослойку. Примерно через 12 мин все параметры системы возвращаются в исходное состояние и больше колебаний не наблюдается. После этого отрезок линии со сжатым воздушным пузырьком отключается от стенда.

Для обработки промышленных вод, охлаждаемых разбрызгиванием или в колонне тарельчатого типа, наиболее эффективны хроматы. Однако их критическая концентрация довольно высока, а так как концентрация сульфатов и хлоридов в результате испарения воды возрастает, то хроматы начинают усиливать питтинг и коррозию при контакте разнородных металлов. Ввиду токсичности хроматов необходимо тщательно предотвращать унос водяных брызг ветром. Если необходимо уменьшить концентрацию накапливающихся хлоридов и сульфатов, то токсичность хромат-ных растворов затрудняет проведение соответствующих операций.

Протекание реакций такого типа отчасти объясняет появление в трубах котлов питтинга и коррозии бороздками. Этим же объясняется повышенная скорость коррозии железа при высоких значениях рН (см. рис. 17.4). Как отмечалось выше, опасные концентрации NaOH обычно возникают в результате испарения подщелоченной котловой воды в различных щелевых зазорах, где замедлен проток жидкости и ухудшены условия теплопередачи. Можно ожидать, что при отсутствии условий, .способствующих повышению концентрации щелочи, потери от кор-

В случае, если разрезаемый материал содержит связанную или кристаллизационную воду (органические соединения, минералы), локальный интенсивный нагрев лазерным излучением приводит к разрыву молекулярных связей и испарению воды и других жидких компонентов. В результате испарения этих компонентов внутри материала может возникнуть высокое внутреннее давление, что приводит к образованию микротрещин и выбросу частиц материала. Аналогично протекает процесс резки пористых материалов, содержащих газы, и химических соединений, деструктирующих с образованием газообразных продуктов. На таком принципе основана резка слоистых пластиков, дерева, содержащих кристаллическую воду веществ.

ПАРООХЛАДИТЕЛЬ - теплообменный аппарат для регулирования (понижения) темп-ры перегретого пара в котле или перед турбиной. П. подразделяют на поверхностные и впрыскивающие в зависимости от того, происходит ли снижение темп-ры пара при соприкосновении его со стенкой, охлаждаемой водой, или в результате испарения конденсата, к-рый впрыскивается в ёмкость с паром. ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЬ - элемент котла, служащий для повышения темп-ры пара сверх темп-ры его насыщения, т.е. для получения перегретого пара. П. состоит из системы укреплённых параллельно друг другу металлич. труб, изогнутых в виде змеевиков. П. располагают в газоходах котла (конвективные П.), на потолке и стенках топки (радиац. П.), на выходе из топки (ширмовые радиац.-конвективные П.). В реальных котлах П., как правило, выполняются комбинированными. Котлы ТЭС обязательно снабжают П., т.к. перегрев пара повышает кпд паросиловой установки.

ПАРООХЛАДИТЕЛЬ — теплообменное устройство для регулирования темп-ры перегрева пара. П. подразделяют на поверхностные и впрыскивающие в зависимости от того, происходит ли снижение темп-ры пара при соприкосновении его со стенкой, охлаждаемой водой, или в результате испарения конденсата, к-рый впрыскивается в ёмкость с паром.

фонтанов. Охлаждение циркуляционной воды происходит в результате испарения части воды, а также конвективной теплоотдачи воздуху. Испарение и теплоотдача протекают интенсивно вследствие того, что при разбрызгивании создается большая поверхность соприкосновения капель с воздухом. При больших скоростях ветра охлаждение улучшается, но часть капель уносится за пределы бассейна. Для восполнения потерь циркуляционной воды от уноса и испарения к бассейну подводится свежая вода. Потеря воды в брызгальных бассейнах в результате испарения составляет от 1 до 3%, а от уноса она может превышать 3%. Охлажденная вода из бассейна направляется в конденсаторы.

в насадке на тонкие струи (в. капельных градирнях) или стекает в виде тонких пленок по деревянным щитам (в пленочных). Над насадкой сооружается деревянная или железобетонная башня, создающая тягу и увеличивающая скорость воздуха, проходящего через насадку. Циркуляционная вода охлаждается в градирне в результате испарения и конвективного теплообмена с охлаждающим воздухом. Охлажденная вода из нижнего бассейна перекачивается циркуляционными насосами в конденсаторы турбин. В градирнях вода охлаждается лучше и унос мелких капель воды значительно меньше, чем в брызгальных бассейнах. В некоторых больших установках у градирен вместо башни, создающей движение воздуха, устанавливают вентиляторы; при этом улучшается охлаждение воды, но эксплуатационные расходы возрастают вследствие расхода электрической энергии на питание электродвигателей вентиляторов.