Результате контактного

Влажность воздуха является одним из главных факторов, способствующих образованию на поверхности металла пленки влаги, что приводит к его электрохимической коррозии, скорость которой возрастает с увеличением относительной влажности воздуха (рис.-268). При этом в большинстве практических случаев (загрязненный воздух) скорость коррозии многих металлов резко увеличивается только по достижении некоторой определенной относительной влажности воздуха (называемой иногда критической влажностью), при которой появляется сплошная пленка влаги на корродирующей поверхности металла в результате конденсации воды за

Влага на поверхности металла, возникшая в результате конденсации или попадания осадков, является электролитом для данного элемента. Кучера и др. для определения скоростей атмосферной коррозии предложили установку, представленную на рис. 8.4 [27, 28]. Элемент В расположен на расстоянии около 1 м над поверхностью земли, под углом 45°. В течение длительных периодов времени электронный интегратор регистрирует появление тока в элементе. Сопоставление результатов электрохимических измерений с параллельными гравиметрическими показало пригодность электрохимической методики для оценки быстрых изменений скорости коррозии [28].

Нефтяной газ. Углеводородный газ, отделяемый от нефти, состоит из смеси предельных углеводородов: метана, этана, пропана, бутана, пентана, которые в коррозионном отношении неопасны. Однако нефтяные газы, как и природные, часто содержат примеси сероводорода, углекислого газа, а при сборе и подготовке нефти может попасть кислород воздуха. Кислые газы растворяются в пленке влаги, образующейся внутри оборудования и трубопроводов в результате конденсации паров воды, содержащейся в нефтяном газе. В этих случаях коррозионные процессы протекают особенно интенсивно.

УГЛЕВОДЫ, глициды, глюцид ы,— группа органич. природных соединений, играющих-наряду с белками и жирами важную роль в жизнедеятельности животных и растит, организмов; название связано с тем, что состав мн. У. отвечает ф-ле CnHanOn[Cn(H,O)n]. Простые У., или м о-н о с а х а р и д ы, по хим. составу представляют собой полиоксиальдегиды (альдозы) и полиоксике-тоны (кетозы). Сложные У., к-рые образуются в результате конденсации неск. простых, сопровождающейся отщеплением воды, делят на о л и г о-сахариды (содержат 2—10 остатков простых У.) и полисахариды. Моносахариды (глюкоза, фруктоза и др.) и олигосахариды (сахароза, лактоза и др.) имеют сладкий вкус и хорошо растворяются в воде. Полисахариды (крахмал, целлюлоза, гликоген и др.) нерастворимы или плохо растворимы в воде. У. составляют ок. 80% растит, и ок. 2% животных организмов (в расчёте на сухую массу) и являются одним из осн. источников энергии, образующейся в результате обмена веществ организмов. Растения, содержащие хлорофилл, синтезируют У. из двуокиси углерода и воды под действием световой энергии (фотосинтез); остальные организмы получают готовые У. в процессе питания или образуют их из продуктов жирового и белкового обмена. У. применяют в пищ., спирто-водочной и хим. пром-сти, они являются осн. составной частью сырья для произ-ва хл.-бум. и др. тканей, а также бумаги.

Из курса термодинамики известно, что термический к. п. д. паровой турбины тем выше, чем ниже температура пара в конце расширения. Для получения низкой температуры в выпускном патрубке турбины, как следует из свойств водяного пара, давление должно быть ниже атмосферного, т. е. должен быть создан вакуум. Это достигается в результате конденсации отработавшего пара, охлаждаемого циркуляционной водой; образующийся конденсат откачивается насосами. При конденсации скрытая теплота парообразования отработавшего пара воспринимается циркуляционной водой, температура которой повышается.

С1 — 25 ---- (-55 5—100 (с конденсацией влаги) Под крышей и (или) в закрытых помещениях (необогреваемые закрытые помещения, будки для устройств на местности). Изделия могут быть влажными в результате конденсации водяного пара, вызванной резкими изменениями температуры, или в результате воздействия заносимых ветром осадков и капающей воды

ДХ - - Изделия могут быть влажными в результате конденсации, вызванной резкими изменениями температуры, осадков, брызг, утечек

В этой установке требуемое низкое давление создается в результате конденсации образующегося пара на стенках охлаждающего змеевика, который находится в верхней левой части каждой испарительной камеры. Можно рассчитать характеристики отдельной камеры, применив закон сохранения энергии и сделав кое-какие приемлемые допущения.

Рис. 41. Неизолированная часть оборудования подвергается коррозии в результате конденсации паров:

комингсом (рис. 3.46), если указанная конструкция покрыта пленкой влаги, образующейся s результате конденсации или забрызгивания морской воды ^удельная электропроводимость влаги может быть принята равной 7 = 1 См/м).

Слой влаги на поверхности металла образуется непосредственно из осадков или в результате конденсации водяных паров. При 100%-ной относительной влажности наблюдается конденсация воды в виде капель, а при более низкой относительной влажности — капиллярная, химическая или адсорбционная конденсация.

При контактно-реактивной пайке между соединяемыми металлами или соединяемыми металлами и прослойкой промежуточного металла в результате контактного плавления образуется сплав, который заполняет зазор и при кристаллизации образует паяное соединение (рис. 5.52).

Об этом, в частности, свидетельствует результаты исследований прочности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, полученные в работах /60, 72 — 73/. где было показано, что в результате контактного упрочнения мягких (разупрочненных) участков существенно возрастает несущая способность конструкций. Это позволило по-новому подойти к вопросам повышения работоспособности сварных соединений оболочковых конструкций. Так, например, в работе /60/ была экспериментально подтверждена принципиальная возможность достижения равнопрочное™ механически неоднородных сварных соединений основному металлу оболочки путем регулирования величины теплового воздействия сварки и варьирования размеров зон разупрочнения (ширины мягких прослоек). К наиболее интересным результатам следует отнести и экспериментальные данные, полученные в /22, 73, 74/ при испытании труб 114x4.1 мм из сталей 15Г2СФ и 15Г2СФР с раз-упрочненными участками в околошовной зоне и сварных сосудов 123,4x11,55 мм из низко- и среднелегированных сталей с кольцевыми мягкими швами, подтверждающими неоднозначность механического поведения мягких прослоек в связи с проявлением эффекта их контактного упрочнения и выявляющие взаимосвязь параметров предельного состояния всей конструкции с геометрическими, прочностными и деформационными характеристиками сварных соединений. Следует особо выделить работы О. А Бакши и А.С Богомоловой /71, 72/, в которых вскрыт механизм контактного упрочнения неоднородных сварных соединений тонкостенных оболочковых конструкций и получены решения для некоторых распространенных конструктивных и силовых схем. В частности, исследовано напряженно-деформированное состояние поперечной мягкой прослойки в тонкостенной цилиндрической оболочке при ее осевом растяжении; продольной мягкой прослойкой, расположенной в цилиндрической оболочке, находящейся под воздействием внутреннего давления и осевой силы; экваториальной кольцевой мягкой прослойки в сферической оболочке давления. Однако, в целом результаты данных исследований не дают полной картины влияния двухосно-сти нагружения и места расположения мягкой прослойки в оболочковой конструкции в на ее несуигую способность хотя и являются хорошей основой для разработки общей расчетной модели.

таких оболочек практически сводится к корректировке PQ 5 (sp), полученной для тонкостенных конструкций, ттем умножения на поправочную функцию/(Ч*, 8р). то основное влияние изменений свойств мягкого металла в результате контактного упрочнения мягких прослоек на значения \\v может проявиться через/(У, 8р) (в разделе 3.1 показано, что Ро 5 (?р) практически не зависит от к и А'в). Анализ полученных соотношений (4.2) и (4.4) показал, что изменение значений 5 и v/ (в пределах, отвечающих диапазонам варьирования относительных размеров к) практически не сказывается на уровне значений поправки на толсто-стенность/(4/, ер). Наглядно данное обстоятельство следует на приве-

Об этом, в частности, свидетельствует результаты исследований прочности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, полученные в работах /60, 72 — 73/, где было показано, что в результате контактного упрочнения мягких (разупрочненных) участков существенно возрастает несущая способность конструкций. Это позволило по-новому подойти к вопросам повышения работоспособности сварных соединений оболочковых конструкций. Так, например, в работе /60/ была экспериментально подтверждена принципиальная возможность достижения равнопрочное™ механически неоднородных сварных соединений основному металлу оболочки путем регулирования величины теплового воздействия сварки и варьирования размеров зон разупрочнения (ширины мягких прослоек). К наиболее интересным результатам следует отнести и экспериментальные данные, полученные в /22, 73, 74/ при испытании труб 114x4,1 мм из статей 15Г2СФ и 15Г2СФР с раз-упрочненными участками в околошовной зоне и сварных сосудов 123,4х 11,55 мм из низко- и среднелегированных сталей с кольцевыми мягкими швами, подтверждающими неоднозначность механического поведения мягких прослоек в связи с проявлением эффекта их контактного упрочнения и выявляющие взаимосвязь параметров предельного состояния всей конструкции с геометрическими, прочностными и деформационными характеристиками сварных соединений. Следует особо выделить работы О.А. Бакши и А.С. Богомоловой /71, 72/, в которых вскрыт механизм контактного упрочнения неоднородных сварных соединений тонкостенных оболочковых конструкций и получены решения для некоторых распространенных конструктивных и силовых схем. В частности, исследовано напряженно-деформированное состояние поперечной мягкой прослойки в тонкостенной цилиндрической оболочке при ее осевом растяжении; продольной мягкой прослойкой, расположенной в цилиндрической оболочке, находящейся под воздействием внутреннего давления и осевой силы; экваториальной кольцевой мягкой прослойки в сферической оболочке давления. Однако, в целом результаты данных исследований не дают полной картины влияния двухосно-сти нагружения и места расположения мягкой прослойки в оболочковой конструкции в на ее несущую способность хотя и являются хорошей основой для разработки общей расчетной модели.

таких оболочек практически сводится к корректировке Р0,5 (8р)> полученной для тонкостенных конструкций, путем умножения на поправочную функцию/OF, ep), то основное влияние изменений свойств мягкого металла в результате контактного упрочнения мягких прослоек на значения Ру может проявиться через/С^, Sp) (в разделе 3.1 показано, что Ро 5 (?р) практически не зависит от к и А"в). Анализ полученных соотношений (4.2) и (4.4) показал, что изменение значений 8 и \j/ (в пределах, отвечающих диапазонам варьирования относительных размеров к) практически не сказывается на уровне значений поправки на толсто-стенность/(4/, ер). Наглядно данное обстоятельство следует на приве-

Золочение медных и латунных изделий в результате контактного золота может быть осуществлено в растворе следующего состава (г/л) золотохлористоводородиая кислота (кристаллогидрат) 0,6, цианистый калий 100, фосфат натрия двухзамещенный (кристаллогидрат) 6,0, гидроксид натрия 1,0, сульфат натрия 3,0, температура ванны 90 °С, концентрация золота в этом растворе поддерживается на заданном уровне периодическим добавлением в раствор золото-хлористоводородной кислоты

деформации происходит в полуцикле закрытия трещины. В этот момент наблюдается непрерывный сигнал АЭ, соответствующий протеканию процесса пластической деформации. Вместе с тем, на ее фоне видны импульсы дискретных сигналов АЭ, которые следует интерпретировать как свидетельство подрастания трещины. Ранее подобные закономерности формирования сигналов АЭ наблюдали также и на других материалах [149, 150]. Однако непрерывному сигналу АЭ ставился в соответствие процесс контактного взаимодействия берегов усталостной трещины непосредственно в ее вершине в полуцикле разгрузки [149]. Это представление согласуется с известными моделями закрытия трещины, в том числе и с моделью шероховатости траектории трещины с извилистым профилем, о чем было уже сказано в предыдущем разделе при анализе модели формирования сферических частиц. Описываемое нами формирование сигналов АЭ при стационарном режиме нагружения не имеет отношения к контактному взаимодействию берегов трещины, поскольку относится к процессу формирования усталостных бороздок вдоль всего фронта трещины. В изломе испытанных образцов на исследованном участке, где изучали сигналы АЭ, в перемычках между площадками (фасетками) с усталостными бороздками не было признаков формирования продуктов фреттинга в результате контактного взаимодействия берегов трещины. Последнее позволяет утверждать, что в полуцикле разгрузки образца вклад в непрерывный характер сигналов АЭ процессов контактного взаимодействия берегов трещины мог быть пренебрежимо малым. Важно также подчеркнуть, что и сами усталостные бороздки не имели признаков пластического деформирования, которое характерно при наличии контактного взаимодействия берегов трещины. Еще одно свидетельство отсутствия значительного эффекта контактного взаимодействия связано с появлением сигналов АЭ непрерывного типа только на нисходящей ветви нагрузки. Эффект контактного взаимодействия связан с раскрытием берегов трещины по типу III (продольный сдвиг) по площадкам между мезо-туннелями. Это означает, что контактное взаимодействие берегов трещины существует как на восходящей, так и на нисходящей ветви нагрузки. При переходе в цикле нагружения к большему

Из-за сильного повреждения излома в результате контактного воздействия берегов трещин оценить ее рост в пределах первого миллиметра оказалось невозможно.

На поверхности отверстия материал стрингера был изношен, смят и имел наклеп. В местах зарождения трещин имелось выдавливание материала с поверхности отверстия на наружную поверхность полки стрингера. Отмеченные повреждения возникли в результате контактного взаимодействия со стоявшим здесь болтом, который имел возможность перемещаться в отверстии. Фактическая геометрия и острота кромок, от которых произошло зарождение трещин, были обеспечены указанными контактными повреждениями поверхности отверстия.

Разработан метод получения пропиткой композиционного материала на основе алюминия, упрочненного волокном из карбида кремния [113]. Особенностью изготовления этого материала является весьма высокая температура расплава, достигающая 1050° С, необходимая для обеспечения хорошей смачиваемости волокна расплавленным металлом. В результате контактного взаимодействия волокна с [ расплавленным металлом при этой температуре его прочность снижается более чем на 30% (с 350 до 220 кгс/мм2). Для снижения температуры пропитки и улучшения смачиваемости было предложено наносить на волокна карбида кремния покрытия из никеля, меди или вольфрама. Применение покрытия позволяет снизить температуру пропитки до 700° С и сократить до нескольких минут время пропитки. Изготовленный по такой технологии материал с матрицей из алюминия (предел прочности 3 кгс/мм2, относительное удлинение 40%), упрочненный 15 об. % волокна с покрытием, имел предел прочности 24 кгс/мм2 и относительное удлинение 0,6%.

Соединение при пайке может быть получено и без предварительного введения припоя. В этом случае используется контактное плавление. Спаи, образующиеся при пайке в результате контактного плавления, относят к контактно-реакционным. При образовании этого вида спаев процесс ведется при температурах ниже точек плавления взаимодействующих металлов. Образование спаев при температуре пайки начинается за счет диффузионных процессов при отсутствии жидкой фазы.