Результате математической

Холодные трещины возникают в результате мартенситного превращения. Поэтому легирующие элементы, способствующие переохлаждению аустенита до температуры мартенситного превращения в зонах, нагретых выше критической точки, способствуют образованию холодных трещин. Углерод увеличивает объемный эффект мартенситного превращения и поэтому усиливает склонность стали к образованию холодных трещин.

Структурные напряжения относительно тепловых изменяются в обратном порядке. В результате мартенситного превращения на поверхности образуются остаточные напряжения растяжения, а в сердцевине — сжатия (рис. 136, б). Эти остаточные напряжения так же, как и тепловые, возникают в результате появления под действием временных напряжений не только упругой, но и неодинаковой по сечению остаточной деформации.

Мартенситное превращение и распад мартенситной структуры. Для получения высокой твердости и прочности сталей сплавам необходимо придать мартенситную структуру. Мартенсит-ная структура — специфическая игольчатая микроструктура металлических сплавов (сталей, сплавов Си — А1, Си — Zn, Си — Sn и др.), некоторых металлов и даже неметаллических материалов, образующаяся в результате мартенситного превращения. К мартенситным превращениям относят также, вследствие особенностей их кинетики и кристаллогеометрии, полиморфные превращения в безуглеродистых сплавах железа с хромом, никелем, марганцем, а также полиморфные превращения в кобальте, титане, цирконии и в сплавах на основе титана и циркония.

Неоднородные микронапряжения (возникающие в результате мартенситного механизма' .у —> а превращения) как и другие концентраторы напряжений, оказывают существенное влияние на сопротивление материала хрупкому ^разрушению.

Структурные напряжения относительно тепловых изменяются в обратном порядке. В результате мартенситного превращения на поверхности образуются остаточные напряжения растяжения, а в сердцевине — напряжения сжатия (рис. 133, б). Эти остаточ-

Трещины. Трещинв! образуются при закалке в тех случаях, когда внутренние растягивающие напряжения, возникающие в результате мартенситного превращения, превышают сопротивление стали разрушению. Трещины образуются при температурах ниже точки Мн, чаще после охлаждения. Склонность к образованию трещин возрастает с увеличением в стали содержания углерода, повышением температуры закалки и увеличением скорости охлаждения в температурном интервале мартенситного превращения.

1 Горячие трещины образуются в шве в процессе кристаллизации, холодные — в результате мартенситного превращения. Свариваемость характеризуют величиной углеродного эквивалента: Сть = С + (Мп/6) + {Сг + Mo + V)/5 +-(Ni + + Cu)/15. Чем ниже Сэнв, тем лучше свариваемость. Для строительных сталей Сакв = 0,45 .-0,48.

раствор, образовавшийся в результате мартенситного превращения 6-твер-

Характерной особенностью всех сплавов рассматриваемой группы является анизотропия упругих свойств, резко выраженная в деформированном состоянии, но уменьшающаяся после отпуска (или при дорекристаллиза-ционном отжиге) в результате перераспределения напряжений и дислокаций! К сплавам, упрочняемым в результате мартенситного превращения, относятся углеродистые и легированные стали. Эти стали упрочняются в ре-еультате мартенситного превращения при закалке, в том числе совмещенной с различными видами термомехаци46' ской обработки — высокотемператур; иой (ВТМО) или низкотемпературной (НТМО) или в процессе холодной пластической деформации, как, например> в сталях переходного аустенитно-мар-тенснтного класса.

в виде трех различных модификаций: высокотемпературной RhSi(BT) с кубической структурой, низкотемпературной RhSi(HT) с орторомбичес-кой структурой и в виде фазы с моноклинной структурой RhSi(x), образующейся в результате мартенситного превращения. Температура полиморфного превращения RhSi зависит от состава (см. вставку на рис. 520). Переход RhSi(BT) « RhSi(HT) происходит при температуре 1080 °С (со стороны Rh) и около 1030 °С (со стороны Si). Низкотемпературная модификация - RhSi (HT) имеет область гомогенности от 49,8 до 50,7±0,2 % (ат.) Si. Соединение Rh5Si3 образуется по перитектической реакции Rh2Si + Ж * Rh5Si3 при температуре 1470±10 °С и содержании 37,5±0,3 % (ат.) Si. Соединения Rh20Si,3, Rh3Si2, Rh4Si5 и Rh3Si4 образуются по перитектоидным реакциям при температурах 1225±10 °С, 820±10 °С, 1030±10 °С и 1040±10 °С соответственно и при содержаниях Si 40,0±0,6; 40,0±1,5; 55,5±0,2; 57,1 ±0,2 % (ат.) соответственно. Соединение Rh20Si3 распадается эвтектоидно по реакции: Rh20Si,3 •* Rh5Si3 + + RhSi при температуре 1050+20 °С.

Сообщается [24], что в сплавах с обратимым эффектом памяти формы сила, при воздействии которой в результате мартенситного превращения восстанавливается форма, соответствующая низкой 7", значительно меньше силы, при воздействии которой в результате обратного превращения восстанавливается форма, соответствующая исходной фазе. Первая из них составляет около 20 % от второй. Показано, что в принципе возможно возникновение силы, превышающей 50 % указанной, что имеет большое практическое значение. Это обусловлено тем, что низкотемпературной фазой в настоящих экспериментах являлась на мартен-ситная, а промежуточная фаза.

Коэффициент интенсивности напряжения рассчитывался в соответствии с общепринятой методикой. Подбор эмпирических коэффициентов уравнения Пэриса проводился путем анализа экспериментальных точек (около пятидесяти) на каждую кривую методом наименьших квадратов [94, 99]. При этом была обнаружена высокая степень корреляции (по параметру т) с результатами исследований, проведенных ранее в условиях защиты морских сооружений [134]. Было установлено, что в модельной среде замедлялся рост коррозионно-усталостных трещин по сравнению с их интенсивностью на воздухе, по-видимому, вследствие затупления трещины в результате электрохимического растворения металла в ее вершине с последующей его пассивацией. При наложении потенциалов, соответствующих регламентированным значениям катодной защиты, увеличивалась длительность периода до зарождения трещины. Найденные в результате математической обработки значения эмпирических коэффициентов уравнения Пэриса приведены в таблице 5.1 (значения потенциалов пересчитаны на стандартную водородную шкалу - НВЭ).

нее в условиях защиты морских сооружений. Модельная среда ишед-дяла рост коррозионно - усталостных трещин по сравнению с результатами, полученными на воздухе, по-видимому, вследствие затупления вершины трещины в «.езультат* электрохимического растворен.л металла, а также пассивирующего действия КВС. Кроме того, наложение потенциалов, соответствующих регламентированным значениям ка-годной защиты, увеличивало длительность периода до зарождения трещины №. Найденные в результате математической обработки значения эмпирических коэффициентов уравнения Пэриса и периоды до зарождения трещин приведены в табл. 2.1.

В результате математической обработки данных испытаний на усталость образцов с различной шероховатостью получена следующая зависимость характеристик усталости от шероховатости поверхности:

Составляющая погрешности измерения, изменяющаяся случайным образом при повторных измерениях одной и той же величины. Хотя числовое значение случайных погрешностей нельзя установить заранее, эти погрешности в массе своей обладают определенными свойствами и могут быть учтены в результате математической обработки данных многократных измерений. Если кроме результата измерения какой-либо детали требуется определить и значение возможной погрешности, допущенной при этом, то нужно иметь не одно, а несколько измерений (ряд измерений) этого размера данным методом, тогда точность отдельного измерения можно оценить

Для рассматриваемого агрегата установленная мощность двигателя должна рассчитываться исходя из требуемой скорости выполнения заданной полезной работы (производительности) и ее количества за некоторое время или на некотором пути. Эти величины должны рассчитываться по численным характеристикам случайных функций, характеризующих (изменение сил производственных сопротивлений рабочего органа. Данные, полученные в результате математической обработки экспериментальных нагрузочных характеристик, позволят найти требуемую емкость аккумулятора, обеспечивающую компенсацию отрицательной и аккумуляцию положительной избыточной работы при условии, что эта емкость будет достаточной для непрерывной работы агрегата и не окажется излишне большой и что предварительная зарядка аккумулятора не потребует слишком большого времени работы двигателя (до загрузки агрегата производственным сопротивлением).

На рис. 85 приведена частотная кривая распределения подшипников по их рабочим диаметрам, построенная в результате математической обработки

Исследовались стандартные образцы — диски диаметром 100 X 4 мм. Детали измерялись микрометром непосредственно после извлечения их из пресс-формы, а также спустя один, три и 24 часа, одну неделю, один, три, шесть месяцев, один и два года. Каждая партия состояла из 40 деталей, В результате математической обработки данных измерений определялись среднее значение х и предельное рассеивание, равное &.пред = 60 (табл. 15—22).

На рис. 4.12 приведена кривая, изображающая распределение подшипников по их рабочим диаметрам, построенная в результате математической обработки значений числа узлов внутри определенных диапазонов этого параметра. Вершина этой кривой лежит в диапазоне рабочих диаметров d = 25-нЗО мм. Около 90 % всех узлов имеют рабочий диаметр не более 40 мм.

фициентов в уравнении регрессии, полученные в результате математической обработки экспериментальных данных и рекомендуемые для определения интенсивности изнашивания МФПС при различных условиях работы, приведены в табл. 4.13.

Из расчетного уравнения (111-60) можно определить скорость движения рассола на экономайзерном участке в трубках греющей батареи в зависимости от количества воздуха, обеспечивающего заданное повышение производительности установки.. В результате математической обработки экспериментальных кривых, полученных при нормальных режимах работы (без воздушного форсирования), найдена функциональная зависимость v — f(p, Я).

В результате математической обработки экспериментальных кривых Re = /(a, Я, рв), полученных при нормальных режимах работы (без воздушного форсирования), находят расчетные уравнения для определения численного значения критерия Рейнольдса на экономайзерном участке в трубках греющей батареи в зависимости от давления в испарительной камере р и высоты кажущегося уровня Я.