Результате оказалось

Таким образом, система, состоящая из п свободных точек, в пространстве обладает 3 п степенями свободы, а на плоскости — 2 и степенями свободы. Абсолютно твердое тело состоит из бесчисленного множества точек. Из этого, однако, не следует, что такое тело обладает бесчисленным количеством степеней свободы. Эти точки не являются свободными, они связаны между собой условием, что расстояния между любыми двумя точками остаются постоянными. Таких условий тоже, очевидно, имеется бесчисленное множество. В результате оказывается, что абсолютно твердое сво-

При высоких температурах субграницы, границы зерен и межфазные границы становятся, как указывалось выше, не столько препятствиями для движущихся дислокаций, сколько местами их стока, поэтому определяющее значение для уровня упрочняющего действия данных структурных элементов начинает приобретать суммарная площадь поверхности раздела. В результате оказывается (см. рис. 2.38, в), что высокотемпературное диффузионное разупрочнение быстрее протекает в мелкозернистом материале [205, 206]. Соответственно наиболее интенсивно разупрочняются дисперсноупрочненные сплавы с повышенным содержанием упрочняющей фазы (при одинаковом размере частиц) или же сплавы с более дисперсной фазой (при одинаковом объемном содержании частиц) [94, 216].

В результате оказывается необходимым изучение закономерностей циклического деформирования материалов, а также формулировка критериев прочности с учетом кинетики (поцикловой и во времени) нестационарного напряженно-деформированного, состояния.

Удельное элементарное усталостное повреждение Д?) в интервале времени Д? можно выразить в виде произведения ЙД«, где R — функция, связанная с параметрами упомянутых кривых усталости. Она зависит от величин главных напряжений или главных деформаций, реализуемых при описании элемента As, и от других факторов, которые можно включить в ее выражение. В результате оказывается, что суммирование элементарных удельных повреждений AZ) выражается криволинейным интегралом по траектории главных деформаций, где прибавлены и компоненты Ау. Этот интеграл отражает закономерность увеличивать усталостное повреждение, когда чаще реализуются элементы As при больших значениях главных деформаций (или напряжений). Изучается также статистическая интерпретация траектории и соответствующей долговечности.

Мы не будем останавливаться на вопросах динамики вибраторов различного типа, поскольку в дальнейшем всегда предполагается, что воздействие вибратора на возбуждаемую систему известно и что это воздействие не зависит от характера движения возбуждаемой системы. В результате оказывается возможным рассматривать движение механизма с упругими связями так, будто к тому или иному из его звеньев приложены силы или моменты сил, являющиеся известными функциями времени, причем чаще всего нам придется рассматривать такие случаи, когда вибромеханизм генерирует синусоидальное возбуждение.

на собственные нужды котлоагрегата требует для достижения одинакового значения к. п. д. нетто некоторого увеличения поверхности нагрева; в результате оказывается, что котло-агрегаты с принудительной циркуляцией обычно

Преимущества того или иного типа ступени в данных условиях не могут быть оценены однозначно во всех случаях. Показатель экономичности часто не является определяющим, и на первый план выходят вопросы компоновки. Например, не имеет никакого смысла сравнивать промежуточную осевую ступень многоступенчатой турбины с радиально-осевой при выяснении достоинств последней, так как РОС не компонуется с осевыми ступенями как промежуточная. Применение радиально-осевой ступени первой в группе с последующими осевыми ступенями представляет особый интерес, при этом нужно учесть, что РОС может увеличить радиальный размер турбины. Преимущество радиально-осевой ступени по удельной мощности [111 ] может быть сведено на нет применением двухступенчатой осевой конструкции. Примеров, доказывающих необходимость рассмотрения всех специфических условий применения ступени, можно привести очень много. В результате оказывается, что использование РОС лишь в малой степени может быть обосновано значением коэффициента быстроходности па. В этой связи интересно также отметить, что области максимальной экономичности на ds—«^-диаграммах Балье для осевых и радиально-осевых ступеней приблизительно одинаковы.

При выполнении автоматических высокопроизводительных измерений их погрешности АХ (t), описываемые формулой (10), естественно, зависят одновременно от всех упомянутых выше факторов, которые проявляются совместно. В качестве простейшей иллюстрации этого на рис. 2, в показана поверхность Y (X, t), характеризующая изменение во времени свойств характеристики Y (X) при экспоненциальном переходном процессе Y (t). Поверхность построена на основании известных фронтальных и профильных проекций Y (X) и Y (t), представленных на рис. 2, а и б. Эту поверхность пересекают фронтальные плоскости Q и К, соответствующие моментам времени 1Я и гс, когда проводилась динамическая и статическая градуировка прибора. Линии, образованные пересечением этих плоскостей с поверхностью, определяют кривые Y (X) для отмеченных значений времени. В результате оказывается возможным получить картину взаимного расположения этих кривых и прямых ММ идеальных характеристик преобразователя, а также оценить погрешности измерений (рис. 2, г, д). Г*°) В общем случае, когда выходная величина преобразователя зависит от трех и более независимых факторов, тг-мерный вектор Y описывает гиперпространство, которое не имеет наглядной графической интерпретации. При этих условиях исследование погрешности AXIne может проводиться графически;"возможен числен-ныйрасчет по формуле (10) или экспериментальное исследование. Обычное сложение погрешностей заменяется в обоих случаях

Во многих конструкциях газотурбинных установок для соединения камер сгорания с газовыми турбинами применяются сварные газоходы I с двойными стенками. Горячие газы в этих газоходах протекают по внутренней трубе, образованной свободно вставленными друг в друга обечайками из жаропрочной стали. Между внутренней и внешней трубами располагают тепловую изоляцию. В результате оказывается, что внутренняя горячая труба разгружена от сил давления, а внешняя труба, находящаяся под давлением, имеет температуру, существенно более низкую, чем температура газов.

Следует особо отметить, что на рис. 6-22 представлены данные, полученные в опытах как с капельной, так и пленочной конденсацией. Таким образом, в условиях описанных опытов диффузионное термическое сопротивление практически не зависит от характера конденсации. В результате оказывается возможным использование для расчета капельной конденсации некоторых результатов, полученных ранее для диффузионного сопротивления при пленочной конденсации. Конечно, этот вывод не следует экстраполировать на более высокие числа Рейнольдса.

Небольшой расход воздуха, подсасываемого через этот зазор, практически не влияет на разрежение в сепараторе и, следовательно, «е нарушает нормальной работы пневмотрэкспортной линии даже в первый момент работы установки, когда над мигалкой еще нет слоя дроби. В последующем, по мере роста слоя дроби, присос воздуха уменьшается и тем более не оказывает в этом отношении вреднего влияния. В то же время при наличии потока воздуха через слой дроби вследствие большого аэродинамического сопротивления этого слоя разрежение в непосредственной близости от конической поверхности мигалки резко снижается, причем тем сильнее, чем больше высота слоя дроби. В результате оказывается достаточно столба дроби над мигалкой порядка 1 м для того, чтобы она открылась и в последующем работала нормально.

Рассмотрено последовательное развитие методов и моделей для анализа разрушения армированных волокнами материалов методами микромеханики. В основе предложенного инженерного решения проблемы лежит учет неоднородности композита, поскольку замена композита однородным анизотропным материалом не соответствует сущности происходящих явлений усталости и разрушения. В то же время не рассматривались такие тонкости явления, как механика микроразрушения. В результате оказалось возможным сформулировать упрощенную модель, объединяющую реальные свойства материала с разум-ными инженерными допущениями.-.--: "-Использование упрощенного анализа всегда вызывает естественный вопрос: «Достаточна ли точность получаемых

Рабочая камера 11 типа сосуда Дьюара, выполненная из кварцевого стекла с нанесенным на внутреннюю поверхность металлизационным слоем 12, снабжена плоскопараллельным смотровым стеклом 13, расположенным в дне рабочей камеры. С помощью вакуумного уплотнения 14, размещенного между шлифованной кромкой рабочей камеры и основанием 15, устанавливаемом на предметный столик 16 металлографического микроскопа, рабочая камера связана через штуцер 17 с трубопроводом 18 откачивающей системы. Объектив 19 может свободно перемещаться в вертикальном направлении с помощью резинового вакуумного уплотнения 20, герметизирующего зону расположения объектива в основании рабочей камеры. В специальной втулке 21, установленной на опорном кольце 22 микроскопа и служащей для размещения объектива 19, расположено герметизированное плоскопараллельное стекло 23. Это стекло с уплотнениями 14 и 20 обеспечивает вакуум между стенками рабочей камеры, вполне достаточный для того, чтобы предотвратить выделение конденсата влаги на смотровом стекле 13. В результате оказалось возможным прямое наблюдение и фотографирование нижней горизонтальной полированной поверхности образца 1 через слой заливаемого в рабочую камеру хладагента 24, в качестве которого используются, как уже отмечалось, сжиженные газы или любые прозрачные охлаждающие смеси.

Развивалась также теория детермированных дискретных оптимальных систем — как импульсных, так и релейно-импульсных. Однако для решения нелинейных задач, относящихся к замкнутым системам со случайными помехами в их цепях — как в прямом тракте системы, так и в цепи обратной связи, необходимо учитывать неполноту информации об объекте и его характеристиках и случайные шумы. Все это потребовало привлечения новых математических средств. Такими средствами явились метод динамического программирования Р. Беллмана, нашедший за последние годы успешное применение в теории оптимальных систем и теории статистических решений. В результате оказалось возможным сформулировать новый круг проблем, а также найти общий рецепт решения задач и решить некоторые из них. Значительная часть этих работ была посвящена теории дуального управления, отражающей тот факт, что в общем случае управляющее устройство в автоматической системе решает две тесно связанные, но различные по характеру задачи: первая задача — это задача изучения объекта, вторая — задача приведения объекта к требуемому состоянию. Теория дуального управления дает возможность получить оптимальную стратегию управляющего устройства для систем весьма общего типа [48].

ного измерения светового давления. Эта задача, представляющая даже с чисто экспериментальной точки зрения огромные трудности, была успешно решена в 1899 г. русским физиком П. Н. Лебедевым [3]. Его прибор для исследования светового давления на твердые тела по внешнему виду и устройству относительно прост. Свет от вольтовой дуги В через оптическую систему С,D, К... падает на легкие крылышки диаметром 5 мм из различных металлов (платина, алюминий, никель) и слюды. Крылышки подвешены на тонкой стеклянной нити и помещены внутри стеклянного сосуда, из которого выкачан воздух. Устройство прибора и методика измерения позволяли свести мешающие радиометрические силы к минимуму. В результате оказалось возможным обнаружить давление, производимое световым пучком при падении на крылышки, которые при этом отклонялись и закручивали нить. Опыты П. Н. Лебедева показали, что световой поток обладает не только энергией, но и массой (подробнее см. гл. XV).

Разложив далее тензор излучения IIv на две составляющие (первая из них является скаляром и линейно связана с плотностью энергии излучения, а вторая дает распределение интенсивности излучения по различным направлениям), автор проанализировал их величины. В результате оказалось, что для звездных фотосфер с большой оптической плотностью второй составляющей тензора можно пренебречь по сравнению с первой, а состояние среды и излучения в фотосфере можно считать близким к термодинамическому равновесию. Оба эти фактора позволили С. Росселанду представить вектор полного радиационного потока, исходя из (5-1), в виде диффузионной формулы

При установке контактного экономайзера замена дымососа не производилась. В процессе испытаний выявилось, что с пуском контактного экономайзера, несмотря на существенное увеличение сопротивления газового тракта, тяга в котле не ухудшилась, а даже улучшилась (разрежение за котлом увеличилось на 8—10 мм вод. ст.), и в результате оказалось возможным сохранить тот же дымосос. Более того, нагрузка на дымосос уменьшилась на 10—15%. Это объясняется значительным уменьшением объема прокачиваемых дымососом газов из-за резкого снижения их температуры (особенно при режиме конденсации водяных паров), увеличением при этом удельного веса газов и соответственно напора, развиваемого дымососом.

в котле не ухудшалась, а даже улучшалась (разрежение за котлом увеличилось на 8—10 мм вод. ст.), и в результате оказалось возможным сохранить тот же дымосос. Мало того, нагрузка на дымосос уменьшилась на 10—15%. Это объясняется значительным уменьшением объема прокачиваемых дымососом газов из-за резкого снижения их температуры и влагосодержа-ния (при режиме конденсации водяных паров), увеличением плотности газов и соответственно напора, развиваемого дымососом. В результате на Минском камвольном комбинате при работе контактных экономайзеров помимо значительной экономии теплоты и топлива получена экономия и электроэнергии.

Расположение измерительных штуцеров позволяло производить измерения в четырех сечениях по высоте. По полученным экспериментальным данным был рассчитан расход воздуха через каждое сечение. В результате оказалось, что поток в

ОС + АС = а + аг, то лишь одно из слагаемых (а или ах) могло быть назначено произвольно. Другое слагаемое (в данном случае ах) было установлено как зависимое. В результате оказалось,

К настоящему времени, как видно из табл. В-2, осуществлено уже много различных методов и устройств для регулирования промежуточного перегрева. Однако разработку их в начальный период внедрения вторичного перегрева производили, не имея достаточного опыта их применения. Неизвестны были эксплуатационные особенности устройств. Не хватало экспериментальных данных по динамическим свойствам промежуточных перегревателей и их статическим характеристикам, по диапазону регулирования и т. п. В результате оказалось, что некоторые схемы и устройства регулирования вторичного перегрева не отвечают всем требованиям эксплуатации блоков.

пар. В результате оказалось, что у рассматриваемой конструкции при нагреве поверхности со скоростью 6 = 2 К/с существует перепад температур между обшивкой и стрингерами. Как видно из