Результате осаждения

В результате оптимизации расхода цемента на 3 м'1 бетонной смеси и массового соотношения по прочности получен состав жаростойкого глиноземистого бетона.

Рассмотрены методы многопараметрической оптимизации гидроупругих возмущений потока в неподвижных элементах гидромашин на базе модельного эксперимента. Построены математические зависимости гидродинамических характеристик потока в функции от геометрических факторов. Полученные математические модели оптимизированы методами нелинейного программирования. В результате оптимизации получены рекомендации по выбору оптимальных геометрических характеристик неподвижных элементов гидромашин.

оптимальности можно принимать одну из трех величин: максимальную реакцию между роликом и кулачком, максимальные контактные напряжения в полосе контакта ролика и кулачка или максимальный износ профиля кулачка. В результате оптимизации определяется величина межцентрового расстояния механизма, в котором одна из трех величин имеет минимальное значение по сравнению со всеми механизмами с такой же величиной коромысла и начального радиуса кулачка. Параметр, по которому производится оптимизация, должен быть задан в исходных данных. Возможность проектирования механизмов при различных, наперед заданных, критериях оптимальности предусмотрена в алгоритме для исследовательских целей.

Рассмотрены методы многопараметрической оптимизации гидроупругих возмущений потока в неподвижных элементах гидромашин на базе модельного эксперимента. Построены математические зависимости гидродинамических характеристик потока в функции от геометрических факторов. Полученные математические модели оптимизированы методами нелинейного программирования. В результате оптимизации получены рекомендации по выбору оптимальных геометрических характеристик неподвижных элементов гидромашин.

приводились значения усилий в тягах и изгибающих моментов в верхнем поясе — арке. Завершая рассмотрение комплекса вопросов по проектированию сводов и арочных конструкций с системой гибких затяжек, В. Г. Шухов провел оптимизацию всего покрытия с их применением, исходя из критерия минимального расхода материала, или минимизацию веса покрытия. Он оперировал комбинацией трех факторов — расстоянием между фермами, или шагом ферм, шагом элементов обрешетки и расстоянием между узлами верхнего пояса, т. е. длиной панелей верхнего пояса арочной фермы. В результате оптимизации аналитически доказано, что, во-первых, вес покрытия на единицу площади уменьшается пропорционально уменьшению длины панелей верхнего пояса и расстоянию между фермами; во-вторых, минимальный вес покрытия достигается при равенстве всех трех параметров, т. е. равенстве длины панелей верхнего пояса шагу ферм и шагу элементов обрешетки. Отсюда вытекает, что идеальным в отношении минимального расхода материала является случай, когда обрешетки нет, а расстояние между фермами таково, что на них можно непосредственно устанавливать элементы кровли. При этом верхний пояс фермы должен быть разбит на панели, длина которых равна шагу ферм.

При исследовании такой модели первым шагом является оптимизация коэффициентов уравнений путем сравнения расчетных данных с экспериментальными. Эта процедура может быть эффективно выполнена только для стационарных режимов. Следующий шаг — огрубление. Если в результате оптимизации некоторые члены окажутся малосущественными, их можно отбросить. Дальнейшее исследование проводится как в предыдущем случае.

Основными преимуществами станков с ЧПУ по сравнению с универсальными станками с ручным управлением являются: повышение точности обработки; обеспечение взаимозаменяемости деталей в серийном и мелкосерийном производстве, сокращение или полная ликвидация разметочных и слесарно-при-тирочных работ, простота и малое время переналадки; концентрация переходов обработки на одном станке, что приводит к сокращению затрат времени на установку заготовки, сокращению числа операций, оборотных средств в незавершенном производстве, затрат времени и средств на транспортирование и контроль деталей; сокращение цикла подготовки производства новых изделий и сроков их поставки; обеспечение высокой точности обработки деталей, так как процесс обработки не зависит от навыков и интуиции оператора; уменьшение брака по вине рабочего; повышение производительности : станка в результате оптимизации технологических параметров, автоматизации всех перемещений; возможность использования менее квалифицированной рабочей силы и сокращение потребности в квалифицированной рабочей силе; возможность многостаночного обслуживания; уменьшение парка станков, так как один станок с ЧПУ заменяет несколько станков с ручным управлением.

управления работой машины с использованием множества частных программ, полученных в результате оптимизации.

При использовании соотношения (3.12) реализуется двухуровневая схема оптимизации ПТУ. В модели верхнего (первого) уровня оптимизируются лишь параметры совокупности Z. При этом на каждом шаге построения оптимизирующей последовательности вначале из их текущих значений формируются подмножества граничных термодинамических и расходных параметров Yc i отдельных агрегатов, засылаемые в совокупности внешних факторов моделей соответствующих агрегатов. Затем полученные в этих моделях в результате оптимизации параметров Хс i величины ext Ki (Xc I)E^ YC . поступают в модель ПТУ в целом для вычисления текущего значения т]Эф.

Как отмечалось в гл. 2, у большинства ОРТ пограничная кривая пара на диаграмме состояний в Т—S координатах имеет положительный наклон. Поэтому температура торможения пара на выходе из турбины, определяемая давлением торможения за ее последней ступенью, существенно превышает нижнюю температуру цикла. Регенерация теплоты позволяет компенсировать этот недостаток фазовой диаграммы. Для повышения эффективности регенерации требуется применение системного подхода и современных методов оптимизации регенераторов как агрегатов, входящих в теплоэнергетические системы. В результате оптимизации регенератора должны быть определены схема движения сред и тип трубного пучка (внутренняя структура регенератора), его геометрические параметры, а также параметры течения потоков греющего и нагреваемого теплоносителей, обеспечивающие в сбщем случае минимум приведенных затрат в установку. Известны четыре основные схемы взаимного движения сред и многие (более двухсот) виды поверхностей теплообмена с различными интенсификаторами конвективного теплообмена. При таком множестве внутренних структур регенераторов найти лучшую из них в рамках решения изложенной в гл. 3 задачи оптимизации ПТУ на нескольких иерархических уровнях не представляется возможным. В этих условиях особый интерес представляют методы априорной сравнительной оценки различных внутренних структур рекуперативных теплообменников, используя которые в рамках общей задачи оптимизации ПТУ достаточно определить лишь режимно-геометрические параметры рекуператора с лучшей внутренней структурой.

В проведенных расчетах было опробовано множество исходных вариантов, в результате оптимизации которых величина функции 3 (ХН,_ХД) каждый раз снижалась до одного и того же минимального значения 3 (X) = = 3 (0 = 34,66 тыс. руб./год (см. рис. 2.15 и 2.17). По расположению линий уровня функции 3(Х) в окрестности оптимума (точка Q на рис. 2.17) видно, что спуск релаксационным методом приводит в точку Q не из любой точки этой окрестности. Например, последовательность перебора дискретных вариантов, показанная на рис. 2.17 стрелками, замыкается точкой S, не являющейся оптимальной. Для проверки достижения экстремума в точке S проведены дополнительные исследования, предусматривающие согласно изложенному выше дополнительные шаги из точки S.

МАГМА (от греч. magma — густая мазь) — огненно-жидкие, вязкие, силикатные, богатые газами расплавы, образующиеся в глубинных частях Земли под воздействием тепла подкорового (мантийного) происхождения или локального действия энергии радиоактивного распада, уменьшения давления в отд. участках и др. При кристаллизации М. на глубине летучими соединениями и водой выносятся нек-рые ценные компоненты, в результате осаждения и концентрации к-рых образуются мн т. н. эндогенные месторождения различных полезных ископаемых. В зависимости от нач. состава образовавшегося расплава, от кол-ва и состава захваченных и переплавл. вмещающих пород, а также от сложного процесса дифференциации (расщепления) магматич. субстрата при его остывании образуются магморасплавы различного хим. типа. Различают М.: 1) кислые, богатые кремнием, алюминием и в большем или меньшем кол-ве щелочами; при застывании дают ряд гранитных пород;

0,2 мм/год). Поверхность образцов в местах непосредственного разрушения металла покрывалась неровным слоем бугристых игольчатых отложений в результате осаждения железа из насыщенного раствора. Под отложениями наблюдались язвы глубиной 0,2—0,3 мм.

Скорость коррозии алюминия, погруженного в воду, зависит от количества растворенного в воде кислорода, содержания хлорида и в особенности от присутствия тяжелых металлов (таких, как медь). Состав и количество солей в воде, влияющих на образование окислов, также сказываются на скорости коррозии. Очень высокое содержание хлорида вызывает мгновенную общую коррозию; поэтому алюминий, как правило, непригоден для эксплуатации в морской воде. В питьевой воде присутствие даже очень небольшого количества растворенной меди способствует возникновению точечной коррозии, а твердые окислы, осаждающиеся в питтингах, вызывают снижение активности микросреды внутри язв. Благодаря последнему фактору скорость коррозии несколько снижается по мере увеличения длительности ее воздействия. При температуре приблизительно до 80° С точечной коррозии не возникает, вероятно, в результате осаждения тяжелых металлов и твердых солей и уменьшения количества растворенного кислорода.

коррозии. Для образования зеленой патины необходим доступ S02 или, соответственно, СГ и при этом не слишком низкое значение рН в пленке влаги на поверхности металла (см. рис. 12). На вертикальной поверхности зеленая патина образуется медленнее, чем на горизонтальной или наклонной поверхностях, так как первая из них остается влажной в течение меньшего периода времени, т.е. имеет меньшее время увлажнения. В тех случаях, когда влага на металлической поверхности имеет низкий рН, например поблизости от дымовых труб, осаждение гидроксисульфата меди невозможно. Дождевая вода, стекающая с поверхности меди и содержащая ее ионы, имеет тенденцию вызывать голубовато-зеленое окрашивание каменной кладки, облицовки и т.д. Поэтому такие стоки должны отводиться с помощью желобов и дождевых труб предпочтительно также из меди. Стальные трубы в результате осаждения меди из воды могут подвергаться биметаллической коррозии.

трубок начинается уже при первом пуске топки. При этом окислы щелочных металлов Na2O и К^О, содержащиеся в золе, возгоняются под действием факела плавильного пространства и осаждаются на холодных поверхностях трубок топки. Там они реагируют с серным ангидридом, содержащимся в атмосфере топки, образуя Na2SO4 и K^SCV Слой этих солей серной кислоты в результате осаждения следующих порций щелочных окислов постоянно растет. Этот рост продолжается до тех пор, пока их поверхность не достигнет температуры плавления, которая бывает невысокой (K2SO4 начинает плавиться уже при температуре 335°С).

Покрытия образуются в результате осаждения на топливной частице пиролитического углерода в кипящем слое. Обычно первый слой пироуглерода имеет низкую плотность и служит резервуаром для сбора газообразных продуктов деления и буфером для компенсации изменения размеров частиц и наружных слоев. Следующий слой представляет собой высокоплотный пиролитиче-ский углерод, окруженный слоем карбида кремния, который, в

Сам процесс' образования крупнодисперсной влаги в проточных частях турбин состоит из следующих этапов: в потоке переохлажденного пара возникает мелкодисперсная влага, как это показано в разделе 7.1, затем мелкодисперсная влага под действием турбулентных пульсаций в зоне пограничных! слоев осаждается на твердые поверхности сопел и корпуса турбины. В результате осаждения мелких капель на твердых поверхностях образуются жидкие пленки, которые в дальнейшем приобретают развитую волновую поверхность, генерируя дополнительную тур-

разующиеся в результате осаждения про-

В результате осаждения благородных металлов цинковой пылью получают цианистые осадки (шламы) с весьма сложным вещественным составом. Наряду с золотом и серебром в них содержится избыток металлического цинка, металлический свинец, гидроксид и карбонат цинка, простой цианид цинка, карбонат и сульфат кальция, соединения меди, железа, мышьяка, сурьмы, селена, теллура. Кроме того, в небольших количествах в осадках присутствуют оксиды кальция, алюминия, кремния и т. д. В осадках накапливаются также такие элементы, содержание которых в исходной руде весьма невелико. Осаждаясь из больших объемов цианистых растворов, эти элементы концентрируются в шламах. Так, даже при очень низком содержании в исходной руде никеля, кобальта, вольфрама, молибдена и др. заметные количества этих металлов могут присутствовать в шламах.

получаемого в результате осаждения золота цинком, направляют в цикл измельчения и лишь небольшую ею часть — на обезвреживание и в отвал. Сброс части обез-золоченного раствора предотвращает чрезмерное накопление в нем примесей, осложняющих цианирование. Доля сбрасываемого раствора тем больше, чем больше примесей переходит в раствор.

:трагент представляет собой раствор Aliguat 336 или Ado-4 в Solvesso 100. Его предварительно обрабатывают 1 М натом аммония. Экстракцию редких земель в 17 ступеней •тделение от иттрия проводят из 2,65 М раствора нитрата ш при рН = 3. Затем осуществляют промывку 0,85 М ром NH4N03 в трех ступенях и реэкстракцию 0,001 М ром HN03 в трех ступенях. Рафинат содержит иттрия з. Окись иттрия Y203 получают в результате осаждения,