Результате перемешивания

При горячей обработке давлением в металле могут появляться различные дефекты: крупнозернистость и видманштеттова* структура (в результате перегрева и пережога стали), трещины и др.

Условия работы циклически нагруженных соединений резко ухудшаются, если в сочленении имеется зазор. Сочленяющиеся поверхности периодически раздвигаются и смыкаются; нагрузка становится ударной. При неправильной конструкции сочленение быстро выходит из строя в результате перегрева, наклепа и разбивания рабочих поверхностей.

решетках теплообменников), а также наличие щелей, в которых в результате перегрева концентрируются растворенные вещества, ускоряют коррозионное растрескивание под напряжением [27]. Лабораторные исследования показывают, что при более длительной выдержке такие явления наблюдаются и в относительно чистой воде [28] (см. также разд. 22.2). Увеличение содержания никеля способствует межкристаллитной коррозии нержавеющих сталей с 18—20 % Сг в воде, содержащей С1~-ионы, при 200— 300 °С [29]. Растворенный кислород в этих условиях оказывает окислительное действие, аналогичное действию кипящего раствора HNO3 + Сгв+. Присутствие >0,3 % Si и 0,023 % Р в нержавеющей стали с 14 % Сг и 14 % Ni, которая контактирует с 0,01 % раствором РеС13 при 340 °С, также приводит к межкристаллитной коррозии. В отличие от раствора HNO3 -т- Сг6*, выдержка (в течение 21 дня) при высокой температуре в 0,01 % растворе РеС13 вызывает межкристаллитную коррозию несенсибилизированной нержавеющей стали только в том случае, если она содержит больше 0,05 % С [30].

чем стали 45. Добавление перед напылением в порошки самофлюсующихся покрытий карбида хрома Сг3С2 в некоторых случаях приводит к увеличению скорости изнашивания покрытий (табл. 6.4). Это связано, вероятно, со склонностью хрупкой составляющей сплавов к выкрашиванию под действием частиц абразива. Увеличению скорости изнашивания способствует также огрубление структуры самофлюсующихся сплавов, происходящее в результате перегрева материала при оплавлении. Скорость изнашивания покрытий, нанесенных плазменным методом, как правило, на 15—25% выше, чем покрытий, нанесенных газопламенным методом (см. табл. 6.4).

внешний вид и морфология разрушения несколько отличаются от рассмотренного выше примера разрушения в результате перегрева. Область расчетных температур соответствует условиям минимальной пластичности стали при ползучести. Поэтому трубы, разрушенные в результате выработки ресурса, имеют незначительные деформацию и раскрытие в месте сквозной трещины. Для этих труб характерна широкая полоса сопутствующих несквозных трещин, параллельных основной. Структура стали трансформируется до различной степени. Роста зерен феррита не наблюдается.

Из опыта следует, что на один вынужденный останов агрегата при пусконаладочных работах приходится два-три незавершенных пуска. Инструкция по эксплуатации СТД-12500 разрешает один пуск из холодного состояния, а остальные пуски после остывания двигателя до температуры 323 К, поэтому после нескольких последовательных пусков при более высоких температурах двигателя в результате перегрева начиналась деформация клиньев ротора (продольное смещение и вспучивание) с последующим увеличением вибрации, осыпание миканитовой изоляции на витках ротора и перегорание витков обмотки. Из-за недостатков тирис-торных выпрямителей ТЕ-8 двигатели часто попадали в асинхронный ход, в результате чего роторы сильно перегревались.

При воздействии лазерного излучения в результате перегрева расплава повышается предельная растворимость элементов в материале, а в процессе быстрого охлаждения фиксируются полученные высокотемпературные состояния. Это дает возможность получить сплавы с большим содержанием растворенного элемента, т. е. использовать лазерное излучение для локального легирования поверхности материалов различными элементами.

Гарнитура 1) трещины трубных подвесок в результате перегрева; 2) обгорание и коррозийный износ.

Нижняя поверхность фаски клапана на высоте, до 1,5 мм имеет угол наклона 45°, совпадающий с углом наклона фаски седла. Верхняя часть фаски имеет угол наклона 43° 1-5' и при посадке клапана на седло с ним не соприкасается. По мере отработки ресурса двигателя поверхность прилегания фаски клапана к седлу непрерывно увеличивается в результате износа седла и главным образом вследствие вытяжки головки и стержня клапана под нагрузкой. К исходу межремонтного срока клапан обычно прилегает к седлу всей поверхностью фаски. В дальнейшем нижняя кромка фаски клапана начинает отставать от седла, между ними образуется щель, и фаска, подвергаясь более интенсивному действию горячих газов, сравнительно быстро разрушается в результате перегрева и прогара вследствие ухудшения теплоотдачи в седло. Таким образом, дифференциальная фаска ускоряет приработку и обеспечивает герметичность посадки клапана и межремонтный ресурс. Повышение износостойкости деталей зависит не только от общей жесткости конструкции, но и от местной. Нагрузочная способность цилиндрических и конических колес тем выше, чем равномернее распределена нагрузка по длине зуба. Причинами неравномерности, кроме неточностей изготовления деталей передачи и сборки их, являются изгиб и кручение валов, деформация опор и корпусов. Изгиб валов вызывает перекос осей колес, вследствие чего возникает концентрация нагрузки у одного из краев зуба.

Нестабильность структуры сталей, применяющихся для изготовления деталей машин, сводится к следующим возможным изменениям. В структуре углеродистых сталей с содержанием более 0,6% С, а в легированных и высоколегированных сталях и при меньшем содержании углерода после закалки может сохраняться некоторое количество остаточного аустенита (от 2—3 до 10—15% и выше). Если этот аустенит не устранен последующими термическими операциями или не переведен в высокостабильную структуру, со временем может происходить его постепенное самопроизвольное частичное превращение в мартенсит —• структуру большего удельного объема. Это ведет к увеличению линейных размеров детали. Содержание остаточного аустенита после закалки может возрастать в результате перегрева, а также в случае применения горячих охлаждающих сред (хотя последний метод закалки предпочтительнее, так как значительно понижает термические внутренние напряжения).

В результате перегрева обрабатываемого изделия (и вообще в связи с ростом зерна) остаточные напряжения повышаются. Наиболее значительными являются закалочные напряжения, они могут превышать первичные (усадочные) напряжения от механического наклепа до 20—25 раз.

Металл шва в общем случае при сварке плавящимся электродом или применении металлических присадок (проволоки, порошка и т. п.) образуется в результате перемешивания в ванне основного и .электродного (присадочного) металла. Доля основного металла (ij>0) в шве зависит от вида соединения (с разделкой, без разделки), вида и режима сварки и может быть определена по отношению площади, занятой основным металлом в поперечном сечении шва, ко всей его площади (рис. 17) Рис. 17. Поперечное сечение шва:

фективного переноса расплавленного основного металла в центральные части сварочной ванны. В случае применения разнородных наплавленного и основного металлов этот участок отчетливо наблюдается в виде переходной прослойки. Последняя имеет, существенно отличающиеся от металла шва и ЗТВ химический состав, вторичную микроструктуру и механические свойства. На оплавленном участке ОШЗ возможно появление жидких прослоек между зернами, имеющих смешанный состав в результате перемешивания наплавленного и основного металлов. Распределение элементов по ширине ЗС имеет сложный характер, который определяется процессами перемешивания наплавленного и основного металла, диффузионного перераспределения элементов между твердой и жидкой фазами и в твердой фазе на этапе охлаждения (см. гл. 12).

Первая стадия процесса осуществляется в результате перемешивания — искусственным или естественным образом, электрофоретического переноса, диффузии и броуновского движения, естественной или искусственной седиментации частиц, а также вследствие насыпания частиц на поверхность горизонтально или наклонно расположенного катода (частицы на поверхности находятся под действием силы тяжести или под дополнительной нагрузкой).

Некоторые положительные результаты сжигания влажных топлив были получены при установке шурующего приспособления в виде неподвижной охлаждаемой водой треугольной планки, установленной поперек колосникового полотна в пределах первой дутьевой зоны. Шурующая планка затормаживает и переваливает через себя топливо, способствуя его зажиганию в результате перемешивания.

Определение длины открытого горящего факела было предметом весьма многих исследований. Естественно было предположить, что концом факела является то место на его оси, где в результате перемешивания струи горячего с окружающим воздухом образуются продукты горения, по составу соответствующие сте-хиометрической смеси. Поэтому первые расчеты длины горячего факела основывались на закономерностях холодной свободной струи. К числу таких теоретических исследований относится работа В. А. Шваба [84]. Однако опытные определения длины горячего факела показали существенные расхождения с данными расчетов, выполнявшихся по указанной методике. Более удовлетворительное совпадение расчетных данных с экспериментальными данными по сжиганию различных газов было получено Гауторном, Ведделем и Хоттелем [85], которые, предположив неизменность концентраций и скоростей по поперечным сечениям струи, вместе с тем учли различие удельных весов горючего газа и воздуха и их изменение в процессе горения. Однако с теоретической точки зрения последняя работа [85] менее совершенна, чем работа В. А. Шваба [84], поскольку в ней факел рассматривается как одномерное явление.

в более поздней своей работе, опубликованной в 1953 г. [Л. 340], те же авторы предлагают некоторые общие положения, касающиеся механизма переноса тепла лсевдоожиженным слоем. Херден, Нобель и Кревелен обратили внимавие на интенсивное перемешивание частиц в развитом псевдоожиженном слое, высокую теплоемкость частиц по сравнению с газом, хороший индуктивный теплообмен мелких частиц и справедливо считают, что быстрый обмен теплом между различными частями ясевдоожиженного слоя происходит в результате перемешивания частиц. Авторы особо подчеркивают роль вышкой теплоемкости частиц в интенсификации теплообмена и, пользуясь методом аналогии, подтверждают выска-занное положение специальными опытами по массообмену._________

Большая — протекает в кольцевом пространстве между наружным и внутренним цилиндрами и смешивается с продуктами сгорания топлива частично в конце внутреннего цилиндра перед поступлением газов в турбину, частично в самом внутреннем цилиндре, куда воздух поступает через специальные отверстия. В результате перемешивания продуктов сгорания с большим количеством избыточного воздуха температура рабочего тела перед турбиной достигает допустимого уровня, указанного выше. Наружный цилиндр камеры выполняется толстостенным, так как он должен выдерживать внутреннее давление газов, доходящее в некоторых типах установок до 12 ата. Стенки этого цилиндра защищены от действия высокой температуры потоком омывающего их изнутри относительно холодного воздуха, протекающего между обоими цилиндрами. Внутренний цилиндр, как это следует из сделанного ранее описания, полностью разгружен от давления, но зато воспринимает

ляции ускоряется примерно вдвое в результате перемешивания,

Подвижность примесей воды в процессе коагуляции увеличивается при ее перемешивании. Так, при 20 °С процесс коагуляции ускоряется примерно вдвое в результате перемешивания, так как при этом одновременно происходит перекинетическая

Другая возможность предотвращения нежелательных структур, образующихся в результате перемешивания, заключается в сварке с малой глубиной про-плавления. Для этого в зависимости от типа соединения следует выбирать наиболее рациональный способ сварки.

4.291. Переход к металлу шва при сварке проволокой X12CrNi25.4 (справа). В результате перемешивания с основным металлом в металл шва перешло столь большое количество хрома, что структура его стала чисто ферритной. В зоне термического влияния основного металла (слева) сильно увеличился размер зерна. 100 : 1, (16) табл. 2.4.