Результате понижения

Расчеты основаны на представлениях о схватывании материалов в результате ползучести на контактных поверхностях и образовании прочных химических связей в местах выхода и перемещения вакансий, дислокаций и скоплений. Выход дислокаций на контактную поверхность активирует ее путем разрыва насыщенных связей, что приводит к образованию активных центров.

При нагружении образца его деформация вс вначале быстро возрастает, а после прекращения роста нагрузки образец будет изменять свои размеры по закону, который формируется как, сумма деформаций, возникших при нагружении, и пластиче-, ской деформации, образовавшейся в результате ползучести металла. Примеры кривых ползучести для стали ЗИ756 при температуре 600° С приведены на рио. 26, г [111]. Аналитически

Рис. 2.5. Рельеф (а) межзерен-ного разрушения с "псевдо"усталост-ными бороздками, образованными в результате ползучести образцов из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при 650 °С и напряжении 500 МПа в течение 476 ч до разрушения; (б), (в) морфология границ зерен в изломе образцов после их совместного растяжения с кручением до разрушения соответственно при 400 МПа при 300 МПа в течение 77 ч, при той же температуре

V — внутризеренное разрушение в результате ползучести по механизму роста и коалесценции пор;

Как было отмечено выше, разрушение лопаток турбин имеет более сложную природу, чем разрушения лопаток компрессора, и может быть рассмотрено с двух точек зрения. Выше для лопаток III ступени турбины двигателя НК-8-2у было показано, что в зависимости от состояния материала могут иметь место случаи возникновения межзе-ренных трещин в результате ползучести, от которых распространяются далее усталостные трещины. Наличие в материале нерекристаллизованных

На рис. 1.10 представлены для сравнения две трубы пароперегревателей, разрушившиеся в результате ползучести при перегреве (рис. 1.10, а) и вследствие отработки ресурса при расчетной температуре (рис. 1.10, б).

Рис. 1.10. Разрушение труб из стали 12Х1МФ в результате ползучести:

вует о том, что разрушение гибов в большинстве случаев происходило в результате ползучести по механизму порообразования. В основном разрушались гибы труб из стали 12Х1МФ. Обь трещины в гибах паропроводов обнаруживались в зонах повышения местных растягивающих напряжений, возникающих из-за отклонения формы сечения гиба от правильного круга. Трещины располагаются на наружной поверхности внешней (растянутой) зоны и на внутренней поверхности нейтральной зоны. Наиболее часты случаи образования трещин на наружной поверхности растянутой зоны.

Следует отметить, что в том случае, когда разрушение аусте-нитных пароперегревателей происходило в результате ползучести, в металле поврежденных труб также обнаруживались водо-

Приведенные выше данные расчета повреждений при длительном циклическом нагружении выполнены для суммарной необратимой деформации без выделения составляющей ползучести на активном участке нагружения и во время выдержек. Обоснованность такого подхода подтверждается хорошим соответствием уравнениям (1.2.8), (1.2.9) экспериментальных данных, относящихся к тем случаям нагружения, когда необратимая деформация возникает, в основном, в результате ползучести и при активном нагружении в условиях, не приводящих к выраженному накоплению таких деформаций.

Приведенные выше данные расчета повреждений при длительном циклическом нагружении выполнены для суммарной необратимой деформации без выделения составляющей ползучести на активном участке нагружения и во время выдержек. Обоснованность такого подхода подтверждается хорошим соответствием уравнению (6) экспериментальных данных, относящихся к тем случаям нагружения, когда необратимая деформация возникает в основном в результате ползучести, а также при активном нагружении в условиях, не приводящих к выраженному накоплению таких деформаций.

Минимальное усилие пружины, предотвращающее отрыв клапана от седла в результате понижения давления при дросселировании, fi=150H, рабочее усилие

Форма отливки должна обеспечивать всплывание неметаллических' включений и выход газов, выделяющихся при остывании отливки в результате понижения растворимости газов в металле с уменьшением его тем^ пературы.

Следовательно, процесс получения работы сопровождается переносом теплоты от более нагретого тела (Т\) к менее нагретому (7*2). Поэтому perpetuum mobile II рода невозможен, так как он должен создавать работу только в результате понижения температуры окружающего пространства при 7==const. Следовательно, коэффициент полезного действия такого устройства будет равен нулю.

При анализе работы сопл на нерасчетных режимах также используют уравнения (3.51) и (3.52) и графики, аналогичные рис. 3.3. По мере снижения давления за суживающимся соплом увеличиваются скорость, удельный объем и расход рабочего тела только до тех пор, пока параметры в выходном сечении не станут равными критическим. Дальнейшее уменьшение р\ не приведет к изменению параметров потока в указанном сечении, а следовательно, и к изменению расхода, т. е. левая часть графиков на рис. 3.3 не будет соответствовать действительности. Начиная с критических значений, clt, vlt, G в функции рх будут представлять собой горизонтальные линии (на рисунке не нанесены). Объясняется это тем, что волна разрежения, возникшая в результате понижения давления за соплом и распространяющаяся относительно движущегося газа со скоростью звука, не может пройти вверх по потоку через выходное сечение сопла, в котором скорость газа равна скорости звука. Таким образом, в суживающихся каналах в плоскости выходного сечения, нормальной к оси сопла, невозможно достигнуть сверхзвуковых скоростей. В соплах Лаваля дальнейшее снижение давления за соплом также не приведет к возрастанию расхода, так как расход лимитируется размерами горла и параметрами в нем, которые остаются критическими по той же причине, что и в суживающемся

результате понижения плотности тока растворения фазы MgsAlg, происходящего из-за повышения отношения площадей анод/катод [51].

станка сделаны три отверстия с винтовой резьбой мелкого шага. В эти отверстия ввернуты втулки / (фиг, 712, в), упирающиеся своими торцами в плоскость станины. Поворачивая втулку при помощи шайбы 2, которая заходит своими двумя выступами в паз на торце втулки, изменяют положение стойки относительно станины. После того как положение стойки относительно станины станка установлено, втулки фиксируют при помощи контрболтов 3. В отличие от станка по схеме фиг. 712, а при схеме конструкции по фиг. 712, б точность станка достигается вместо пригонки регулированием. Наряду с резким сокращением трудоемкости сборки это обеспечивает также уменьшение объема механической обработки в результате понижения требований к точности изготовления сопрягаемых поверхностей станины и стойки.

Для устранения последствий радиационного повреждения графита было предложено и осуществлено несколько вариантов периодического отжига графитовых кладок. В реакторе ВЕРО, например, нагревание кладки производили посредством подачи горячего воздуха при остановленном реакторе [226, № 303]. Разогрев газа можно производить, изменяя его циркуляцию таким образом, чтобы после выхода из активной зоны часть газа, минуя теплообменник, прокачивалась через каналы в графите, нагревая его до температуры отжига [91]. Другой вариант повышения температуры кладки заключается в уменьшении теплосъема в графите в результате понижения скорости циркуляции газа на малой мощности реактора [226, № 1805]. Отжиг при температуре выше рабочей может продолжаться в течение нескольких суток. Однако, как показала авария в Уиндскейле [168], вследствие которой реактор № 1 был выведен из строя, и большое количество радиоактивных продуктов было выброшено на окружающую территорию, отжиг радиационных дефектов непосредственно в реакторе — операция весьма опасная. Накопленная энергия Вигнера не будет опасна при высокотемпературном облучении графита (>300СС). Поэтому в реакторах с повышенной температурой графита не существует опасности значительного накопления запасенной энергии.

Форма отливки должна обеспечивать всплывание неметаллических' включений и выход газов, выделяющихся при остывании отливки в результате понижения растворимости газов в металле с уменьшением его темг пературы.

шение необратимости в результате понижения температуры при дросселировании будет в точности компенсировано приращением энтропии от необратимого характера процесса в теплообменнике, так что

В природных условиях рассматриваемый процесс в широких масштабах наблюдается при выходе на земную поверхность вод глубинного происхождения, насыщенных СО2 под большим давлением; выделение из них СОз (в результате понижения ее парциального давления) приводит к выпадению твердой фазы СаСОз (образованию травертинов). При использовании воды для промышленных надобностей, связанном с ее нагреванием (например, применение воды для охлаждения конденсаторов на электростанциях), также наблюдается аналогичный распад бикарбонат-ионов, приводящий к образованию отложений СаСОз на теплопроводящих поверхностях, охлаждаемых водой. Аналогично протекает процесс образования карбонатной накипи и шлама в испарителях.

Вследствие этого в результате понижения концентрации хлоридов и сульфатов продувка ослабляет и коррозию металла оборудования.