Результате приложения

--Раоочая точка.ло-лучсншя 0 результате приближенного оВдче-ния

Для ламинарного течения пленки конденсата, образующейся на вертикальной стенке постоянной температуры при конденсации из неподвижного пара, имеющего температуру насыщения, Нуссельтом в результате приближенного решения получена зависимость

дает значения уводов, полученные в результате приближенного интегрирования уравнения движения (см. ниже).

Определив в результате приближенного расчета положение динамического равновесия Один» можем составить выражение для обобщенного момента трения в следующем виде:

Приближенные методы подбора сменных зубчатых колес. Во многих случаях передаточное отношение оказывается выраженным настолько сложным числом, что подобрать сменные колеса можно лишь приближенным способом. Его особенно часто приходится применять при настройке сложных станков (например, зу-бообрабатывающих). Ошибка, получающаяся на изделии в результате приближенного подбора, не должна превышать допускаемой.

Расчетная долговечность N(aH)y, полученная в результате приближенного решения системы уравнений, и относительная погрешность метода для всех вариантов приведены в табл. 17.

1 Верхняя оценка получается в результате приближенного интегрирования дифференциального уравнения колебании по способу Т. Релея или Б. Г. Галеркина.

Воспользуемся^материалами первого примера. Обратимей к конечной замещшощей структурной схеме (см. рис. 11.28) и соотношениям (11.29)—(11.31). С учетом схемы и соотношений запишем конечную замещающую систему уравнений, полученную вместо исходной системы (11.25) в результате приближенного разложения процессов. Имеем

Возможность разложения процессов в динамических системах на простейшие составляющие оценивается величиной ошибок в переходных процессах, которые имеют место в результате приближенного разложения. Проведем оценку ошибок для уравнений третьего порядка. Затем то же самое проделаем применительно к уравнениям четвертого и пятого порядков. И, наконец, попытаемся провести оценку ошибок для систем «-го порядка.

Вначале рассмотрим скоростные характеристики ДТРД, полученные в результате приближенного расчета, без использования характеристик компрессоров, турбин и входных устройств.

Для краевых задач некоторых типов не существует функционала, из условия стационарности которого определяется решение. В этом случае конечно-элементные соотношения могут быть получены в результате приближенного интегрирования дифференциальных уравнений, рассматриваемой краевой задачи с помощью метода Бубнова - Гатеркина, метода наименьших квадратов, метода невязок (первые два метода являются частным случаем последнего).

В радиальных шариковых подшипниках гироскопические моменты возникают при наклоне линий контакта в результате приложения осевых сил, а также при перекосах подшипника. Вследствие незначительности углов Р гироскопические моменты невелики.

Одним из способов выравнивания нагрузки среди сателлитов является также плавающая подвеска основных звеньев механизма. Плавающим или самоустанавливающимся звеном обычно называют такое, система подвески которого позволяет передать крутящий момент при отсутствии радиальных связей в опорах звена. Такая подвеска допускает радиальное перемещение звена, которое и происходит под действием сил, возникающих в результате приложения к звену крутящего момента.

К дефектам более грубого порядка относят субмикроскопические трещины, по размерам не превьппающие предела разрешения оптического микроскопа (0,2 мкм). Такие трещины, согласно гипотезе Гриффитса, могут образовываться по границам блоков кристалла в процессе его роста, а также могут появляться в результате приложения напряжений [25]. В реальном металле — поликристаллическом теле — встречаются еще более грубые дефекты, например микроскопические трещины размерами больше 0,2 мкм. Такие трещины образуются на поверхности стальных деталей в процессе их механической обработки или эксплуатации. Несмотря на незначительную (порядка нескольких микрон) глубину, эти трещины резко снижают прочность детали (особенно при работе в условиях сложного напряженного состояния или воздействия поверхностно-активных сред), ускоряя ее разрушение. Удаление поврежденного поверхностного слоя механически (зачисткой тонкой шкуркой, пескоструйной обработкой) или электролитическим растворением существенно повышает прочность детали.

Автоколебания широко применяются в технике. Хорошо известным примером являются маятниковые часы. В них сообщение энергии маятнику происходит толчками в результате приложения усилий к маятнику со стороны пружины или подвешенных гирь в моменты времени, определяемые колебаниями самого маятника. В электрическом звонке колебания молоточка включают и выключают электрический ток,

К дефектам более грубого порядка относят субмикроскопические трещины, по размерам не превышающие предела разрешения оптического микроскопа (0,2 мкм). Такие трещины, согласно гипотезе Гриффитса, могут образовываться по границам блоков кристалла в процессе его роста, а также могут появляться в результате приложения напряжений [25]. В реальном металле — поликристаллическом теле — встречаются еще более грубые дефекты, например микроскопические трещины размерами больше 0,2 мкм. Такие трещины образуются на поверхности стальных деталей в процессе их механической обработки или эксплуатации. Несмотря на незначительную (порядка нескольких микрон) глубину, эти трещины резко снижают прочность детали (особенно при работе в условиях сложного напряженного состояния или воздействия поверхностно-активных сред), ускоряя ее разрушение. Удаление поврежденного поверхностного слоя механически (зачисткой тонкой шкуркой, пескоструйной обработкой) или электролитическим растворением существенно повышает прочность детали.

Если действие сил инерции или процессы рассеяния энергии пренебрежимо малы и не оказывают существенного влияния на поведение изделия, то задача может быть сформулирована в виде статического прочностного анализа. Такой тип анализа наиболее часто используется, например, для определения концентрации напряжений в галтелях конструктивных элементов или для расчета температурных напряжений, для определения перемещений, напряжений, деформаций и усилий, которые возникают в изделии в результате приложения механических сил.

Машина УКИ-10М (ЗИП, г. Иваново) предназначена для испытания на усталость при консольном изгибе вращающегося образца в результате приложения постоянной нагрузки к его свободному концу при температуре 20°С±10°С по ГОСТ 2860—65. Машина двухсекционная с самостоятельным раздельным управлением каждой секции с созданием независимых условий нагружения и испытания образца. Она состоит из шпиндельной головки 4 (рис. 79) для крепления образца 6, устройства 9 для приведения во вращательное движение образца, счетчика циклов нагружения 2, пусковой кнопки 3, механизма нагружения с грузовой подвеской 7 и грузами 8, пульта управления 5 электроприводами, устройства автоматического останова двигателей при разрушении образца, электрооборудования 10 и станины 1.

При малом приращении силы АРА. изменение энергии, произо шедшее в результате приложения силы Р{ в точке i,

П. А. Ребиндер считает, что при упругом деформировании на основе дефектов структуры могут развиваться зародышевые трещины, способные смыкаться после снятия напряжений. Я. И. Френкель также полагает, что зародышевые трещины возникают в результате приложения напряжений.

Малость деформаций элементов и систем позволяет сделать еще одно существенное упрощение. Представим себе, что к консольной ферме (рис. 1.54) приложена сила Ръ после чего прикладывается сила Р2. Возникает вопрос: чему будут равны усилия в стержнях фермы в результате приложения обеих сил? При определении усилий от силы Р! в связи с тем, что деформация мала, можно не учи» тывать изменения рисунка, образуемого стержнями фермы, т. е, не учитывать ее деформацию. Так как в результате приложения силы Рх деформация мала, то и при определении усилий от силы Р2 подход остается таким же. Следовательно, ввиду малости деформации можно считать, что усилие в некотором стержне при действии обеих сил Р! и Р2 равно сумме усилий в этом стержне, возникающих в двух случаях:

щие условиям равновесия для исходного состояния. Бесконечно малый элемент оболочки в исходном состоянии изображен на рие. 8.4, а: размеры г, ds и интенсивности усилий соответствуют исходному (т. е. деформированному давлением) состоянию. В результате приложения дополнительных нагрузок элемент деформируется, и усилия на его границах изменяются. Проекция деформированного элемента на касательную плоскость показана на рис. 8.4, б.