Результате приведения

Образование анионов происходит в результате присоединения электрона к атому. Мерой способности к такому присоединению служит так называемое сродство к электрону.

Температура Тпл, при которой равновероятно как твердое, так и жидкое состояние, — равновесная или теоретическая температура кристаллизации. Затвердевание металла при этой температуре еще не происходит. Для кристаллизации необходимо образование зародышей и их рост в результате присоединения частиц контактирующей с ними жидкости. Это достигается при температуре ниже критической, т. е. при переохлаждении.

При значительном переохлаждении (очень большие скорости охлаждения) механизм кристаллизации сплава иной. Твердая фаза интенсивно растет в результате присоединения любых атомов, находящихся с ней в контакте: и атомов примеси, и атомов металла. Такую кристаллизацию называют бездиффузионной.

3°. Посмотрим, как получить в результате присоединения группы звеньев с двумя- переменными параметрами один замкнутый векторный контур. Для этого к ведущему звену и к стойке присоединим два звена, образующих вращательную кинематическую пару. Такой механизм (рис. 88) имеет замкнутый векторный контур 1—2—3—4 и три переменных параметра: 2 и q>3, из которых обобщенная координата фх относится к ведущему звену /.

расположенных на участках размещения поперечных разрезов армирующих проволок, возникла мелкозернистая ячеистая структура (рис. 120)~ Возможно, что укрупнение больших зерен происходит в результате «присоединения» к ним мелких участков. Видно, как возле мелкого зерна возникают своеобразные «клещи», как бы захватывающие его. Выполненные опыты позволяют высказать мнение о том, что вольфрам Wx обладает относительно высокой пластичностью при температурах около 2000° С. В частности, в опытах, проведенных в условиях растяжения со скоростью перемещения захватов 3,44 мм/ч и при нагреве на 2000° С, деформация образца, вызывающая разрушение, достигла 33%.

Таким образом, в результате присоединения к исходной модели длиннобазного машинного агрегата с ДВС пассивного динамического корректирующего устройства К, удовлетворяющего условиям (20.13), (20.16), принципиально можно добиться повышения частоты опасной резонансной зоны в пусковом скоростном диапазоне двигателя (рис. 94). Потенциальные возможности такого способа частотной коррекции пусковых динамических характеристик машинного агрегата определяются согласно (20.15)

На основе агрегатирования второго порядка осуществляются различные конструкции кожухотрубчатых теплообменников в результате присоединения к сосудам аппаратов нормалей второго порядка — трубчаток, решеток, компенсаторов, поперечных перегородок и др., которые и предопределяют обратимость сосудов аппаратов в теплообменники.

Сопоставим механизмы, показанные на рис. 69, с механизмами, рассмотренными, выше. В этих последних требуемое поступательное движение звена обеспечивается за счет добавочной двухповодковой группы, присоединяемой к существующему положительному или отрицательному инверсору. Между тем, в механизмах, показанных на рис. 69, инверсор образуется в результате присоединения к основному устройству добавочной двухповодковой группы. Другой интересной особенностью этих шестизвенных механизмов является нали-

перемещениями точек крепления А^. Кроме того, и в многомерном случае благоприятными частотами, на которых осуществление динамического гашения оказывается эффективным, являются резонансные частоты объекта, поскольку на этих частотах элементы матрицы L (f'co) существенно возрастают, что также приводит к уменьшению элементов матрицы Н (/со). Аналогично одномерному случаю, физически это соответствует изменению резонансных частот системы в результате присоединения гасителей.

Предел выносливости основного несущего элемента может значительно (в 2—4 раза) понизиться в результате присоединения к нему элемента, не передающего усилия. Сварка элементов внахлестку фланговыми швами приводит к большему понижению сопротивления усталости, чем сварка лобовыми швами.

Продукт, полученный в результате присоединения к маслу ма-леинового ангидрида, называется аддуктом. Так как малеиновый ангидрид является ангидридом двухосновной кислоты, то аддукт можно этерифицировать спиртом, например глицерином или пента-эритритом. Если аддукт применяют в производстве лаков или смол, то спирт можно добавлять в процессе их варки. При нейтрализации аддукта неорганической щелочью, аммиаком или

B_ результате приведения пространственная система дисбалансов DI, DL>, D;t получилась замененной двумя плоскими системами. Сложим дисбалансы, расположенные в каждой из плоскостей (рис. 6.14, 6) :

В § 1.12 доказано, что произвольную плоскую систему сил всегда можно привести к главному вектору Fra и к паре, определяемой главным моментом МТЛ. Но возможны и частные случаи, если в результате приведения главный вектор или главный момент или оба они получатся равными нулю.

Рассмотрим такой случай. Допустим, что балка удерживает на себе передвижной подъемный кран с грузом G2 (рис. 1.55, а), причем сила тяжести самого крана GI приложена в точке О. Так как в данном случае действие сил d и G2 передается на балку через катки А и В, то при решении ряда задач для упрощения схемы нагрузки можно силы GI и 02 привести к точке С, расположенной посередине между катками А и В. В результате приведения получим,

Рассуждая аналогично, можно последовательно привести к точке силы пространственной системы. Но теперь главный вектор есть замыкающий вектор пространственного (а не плоского) силового многоугольника; главный момент уже нельзя получить алгебраическим сложением моментов данных сил относительно точки приведения. При приведении к точке пространственной системы сил присоединенные пары действуют в различных плоскостях и их моменты целесообразно представлять в виде векторов и складывать геометрически. Поэтому полученные в результате приведения пространственной системы сил главный вектор (геометрическая сумма сил системы) и главный момент (геометрическая сумма моментов сил относительно точки приведения), вообще говоря, не перпендикулярны друг другу.

Рассечем мысленно брус, нагруженный уравновешенной системой сил /-\ (рис. 2.6, а), поперечным сечением А на части / и // и отбросим одну из них, например часть //. Чтобы сохранить равновесие оставшейся части бруса (рис. 2.6, б), заменим действие на нее отброшенной части системой сил, которые являются внутренними для целого бруса и внешними по отношению к отсеченной части. В результате приведения этой системы сил (см. § 1.13) к центру тяжести сечения получим главный вектор Fra и главный момент ,/Игл (рис. 2.6, в). Выберем систему координатных осей х, у, z таким образом, чтобы ось х была направлена перпендикулярно сечению, т. е. совпадала с осью бруса, а оси у и z располагались в плоскости сечения, причем одна из осей (ось у) совпадала с ее осью

В заключение ознакомимся с другим, более общим способом сложения рассматриваемой системы сил. Пусть заданы силы Р1? Р2, Р3, ..., Р„, приложенные в точках Дь Д2, А3, ..., Ап и произвольно расположенные на плоскости (рис. 66). Возьмем произвольную точку О и на основании правила, рассмотренного в предыдущем параграфе, приведем все данные силы к этой точке. В результате приведения получим систему сил Рг' , Р2', Р3', ..., Р„', приложенных в одной точке (на рис. 66 эти силы помечены кружочками), и систему присоединенных пар — (PiPi"). ^Ра"). (РзРз")> •••>

Систему сил, произвольно расположенных в пространстве (рис. 84), можно привести к любой точке, которую примем за начало координат. Для этого в точке О прикладываем две равные силы Р/ и PJ", параллельные и равные силе Р1; затем прикладываем силы Р2' и Р2", равные и параллельные силе Р2, и т. д. В результате приведения получим пространственную систему сходящихся сил: РД Р2', Р3', . Р„' и присоединенные пары (Р^/'), (Р2Р2"), (Р3Р3") ..... (Р„Р„"), произвольно расположенные в пространстве.

В заключение ознакомимся с другим, более общим и более удобным способом сложения плоской системы сил. Пусть заданы силы Р1( Р2, Р3, ..., Ря, приложенные в точках Л1; Л2, А3, ..., Ап и произвольно расположенные на плоскости (рис. 1.68). Возьмем произвольную точку О и на основании правила, рассмотренного в предыдущем параграфе, приведем все данные силы к этой точке. В результате приведения получим систему сил PJ, Р.2, РЗ, ..., Р^, приложенных в одной точке (на рис. 1.68 эти силы помечены кружками), и систему присоединенных пар — (PiPi)> (РаР-з)' (РзРз)> •••< (Р„РП). Для большей наглядности сила Р[ перенесена по линии ее действия в точку В. Отрезок А±В — plt перпендикулярный линиям действия сил Рх и Pi', является плечом пары (PjP") и одновременно плечом момента силы Рх относительно точки О. Аналогично можно представить себе и остальные присоединенные пары. Затем по правилу многоугольника сил складываем силы PJ, Р.^, Р3, ..., Р'п, приложенные в точке О, и получаем их равнодействующую R', равную геометрической сумме этих сил.

Систему сил, произвольно расположенных в пространстве (рис. 1.89), можно привести к любой точке, которую примем за начало координат. Для этого в точке О прикладываем две равные силы PI и Р[, параллельные и равные силе Pt, затем прикладываем силы Р'2 и Р-2, равные и параллельные силе Р2, и т. д. В результате приведения получим пространственную систему сходящихся сил: PI, Р.;, Р;;, ..., Р,'г и присоединенные пары (Р^'О, (P2PJ), (P3P3'), .... (Р«Рп), произвольно расположенные в пространстве.

По аналогии с главным вектором момент М0 пары, равный алгебраической сумме моментов всех сил относительно центра приведения О, называют главным моментом системы относительно данного центра приведения О. Следовательно, в общем случае плоская система сил в результате приведения к данной точке О заменяется эквивалентной ей системой, состоящей из одной силы — главного вектора — и одной пары, момент которой называют главным моментом заданной системы сил относительно центра приведения.

В результате приведения внецентренной силы F в точку С задача расчета группового соединения сводится к определению наиболее нагруженной заклепки от действия центральной силы F (или ее осевых составляющих) и вращающего момента Т= FL