Результате растворения

Изучение диапазона растягивающих напряжений, при котором наблюдается максимальная механохимическая активность металла в карбонат-бикарбонатной среде, проводилось с помощью однопо-лярной поляризации. В результате исследований было выяснено, что до напряжений ниже предела текучести значение электродного потенциала стали не изменялось (рис. 25). При превышении предела текучести отмечалось разблагороживание электродного потенциала, являющегося функцией термодинамического состояния системы, что, соответственно, свидетельствовало об активации коррозионных процессов, по-видимому, вследствие повреждения защитной пассивирующей пленки и взаимодействия коррозионной среды с ювенильной поверхностью металла. Максимальное смещение потенциала в отрицательном направлении составляло 150 мВ. При этом постоянное повреждение защитной пленки, происходящее в результате растяжения образца, нивелирует ингибирующее действие карбонат-бикарбонатной среды.

Формовка — операция, при которой изменяется форма заготовки в результате растяжения отдельных ее участков. Толщина заготовки в этих участках уменьшается. Формовкой получают местные выступы на заготовке, ребра жесткости и т. п. Часто вместо металлического пуансона или матрицы применяют резиновую подушку (рис. 3.42, в). С помощью резинового вкладыша (или жидкости) можно увеличить размеры средней части полой заготовки (рис. 3.42, г). При этом резина или жидкость легко удаляются из штампованной детали, а матрица должна быть разъемной.

Пружинная затяжка (рис. 265, м) смягчает осенаправленные напряжения в системе, но не решает задачи радиального центрирования роторов и не обеспечивает неизменности их" осевого положения на валу. Плоскости симметрии роторов при тепловых деформациях смещаются в этом случае на величину, пропорциональную их расстоянию от фиксирующего буртика. Правильное центрирование можно обеспечить также отнесением центрирующих поясов от зоны действия растягивающих напряжений. С этой целью центрирующие поверхности т отделяют от тела ротора кольцевыми выборками (рис. 265, н). Будучи практически разгруженными от растягивающих напряжений, центрирующие пояса сохраняют первоначальные размеры и посадку на валу. При известной форме перехода от тела ротора к центрирующим поясам плотность посадки может даже возрасти в результате растяжения ступицы центробежными силами, сопровождаю-

кие электродного потенциала, являющегося функцией термодинамического состояния системы, что, соответственно, свидетельствовало об активации коррозионных процессов, по - видимому, вследствие ьов-реждения защитной пассивирующей пленки и взаимодействия коррозионной среды с ювенилъной поверхностью металла . Максимальная величина изменения составляла 150 мВ. При этом постоянное повреждение защитной пленки, происходящее в результате растяжения оО-разца, нивелирует кнгибирующее. в присутствие кислорода, действие КБС, смещающей потенциал коррозии металла в сторону положительных значений.

антисимметричное нагружение (сдвиг). На рис. 19 для этих двух случаев показаны полярные контуры векторов напряжения tf и прочности f. Мы видим, что при симметричном нагружении существуют два критических направления, которым соответствует совпадение контуров о5° и JF; эти два направления симметричны относительно трещины. Следовательно, при скачкообразном распространении трещины не предвидится никакого предпочтительного направления роста, что схематически показано на рис. 19, где также приведены фотографии трещины после разрушения в результате растяжения.

При совместном действии растягивающей и изгибающей нагрузок неравномерность распределения контактных усилий становится более существенной и будет зависеть от величины изгибающего момента в корне пера лопатки. Задача оказывается нелинейной, так как в результате изгиба возникает поворот осей координат, связанных с хвостовиком. На рис. 9.15 показано распределение напряжений в МПа в соединении для случая, когда в результате растяжения и изгиба лопатки в ее корне действуют растягивающие напряжения <тр = 80 МПа и напряжения изгиба с сгитах = = 150 МПа (такие напряжения характерны для лопаток последних ступеней компрессора). Штриховые линии на этом рисунке соответствуют растяжению при 0Р=80 МПа (ои = 0)-

Правильное центрирование можно обеспечить также отнесением центрирующих поясов от зоны действия растягивающих напряжений. С этой целью центрирующие поверхности m отделяют от тела ротора кольцевыми выборками (рис. 265, н). Будучи практически разгруженными от растягивающих напряжений, центрирующие пояса сохраняют первоначальные размеры и посадку на валу. При известной форме перехода от тела ротора к центрирующим поясам Плотность посадки может даже возрасти в результате растяжения ступицы центробежными силами, сопровождаю-

от витков гайки. По мере приложения нагрузки в результате растяжения стержня и сжатия гайки витки стержня последовательно садятся на витки гайки (рис. 17, //). При полной нагрузке все витки равномерно вступают

Нормальные напряжения в заделанном сечении, возникающие в результате растяжения стержня, определяются по формуле

Нормальные напряжения, возникающие в результате растяжения лопатки, определяются по формуле

На котле ПК-33-83СП Южно-Уральской ГРЭС [Л.661 в первый год работы 30%'' повреждений приходилось на выходной ширмовый пароперегреватель, выполненный из стали 1Х18Н12Т. При температуре острого пара 570° С температура металла поднималась за пределы, допустимые для данной стали. Повреждения в виде трещин появлялись сначала на лобовых, а затем и на внутренних трубах ширм в местах их гибов. Исследования показали, что причиной образования трещин является наклеп в результате растяжения металла при гибке труб и недостаточно качественная термообработка. Последнее подтверждается тем, что в термообработанных гибах, вваренных взамен поврежденных, никаких нарушений не наблюдается.

очаговых зон для труб, изготовленных из стали группы прочности Х60 ("Средняя Азия - Центр"), удаленных на расстояние более одного миллиметра от коррозионной трещины, составляло 1870 Н/мм2 и соответствовало значениям твердости для этой стали в состоянии поставки, на боковых поверхностях трещин -2000 Н/мм2, в вершине и местах ветвлений трещин — 2300 Н/мм2, что объясняется локальным охрупчиванием примыкающих к трещинам зон металла в процессе их дискретного подрастания. Подобное распределение твердости по толщине листа трудно объяснить локальным растворением сульфидных включений на поверхности стали с последующим выделением водорода как охрупчи-вающего металл агента. В последнем случае наблюдалось бы монотонное уменьшение твердости стали (от максимального значения в устье трещины до минимального в ее вершине). Точки с одинаковой твердостью располагались бы по концентрическим полуокружностям или полуэлипсам с центром в коррозионной язве, которая, по предположению некоторых исследователей [69, 86, 213]. образуется в результате растворения сульфидных включений в растворах солей угольной кислоты (формируются в тонком при-электродном слое при катодной поляризации) с выделением сероводорода и его взаимодействием с основой трубной стали по суммарной реакции

б) металлы, малостойкие в кислых, недостаточно стойкие в нейтральных и коррозионностойкие в щелочных растворах (Mg, Mn, Fe), стойкость которых обусловлена защитными гид-роокисными пленками, растворимыми в кислотах и малорастворимыми в щелочных растворах (рис. 239, б); правда, у железа при повышенных температурах коррозия начинает возрастать (рис. 240) в результате растворения гидроокисной пленки:

Одно из принципиальных различий между этими двумя механизмами коррозии металлов заключается в том, что при электрохимической коррозии одновременно происходят два процесса: окислительный (растворение металла на одном участке) и восстановительный (выделение катиона из раствора, восстановление кислорода и других окислителей на другом участке металла). Например, в результате растворения цинка в серной кислоте образуются ионы цинка и выделяется газообразный водород; при действии воды железо переходит в окисное или гидроокис-ное состояние и восстанавливается кислород с образованием гидроксильных ионов. При химической коррозии разрушение металлической поверхности осуществляется без разделения на отдельные стадии и, кроме того, продукты коррозии образуются непосредственно на тех участках поверхности металла, где происходит его разрушение.

После исчезновения феррита и цементита, и, естественно, границ между ними, где преимущественно зарождался аустенит, наблюдается только рост зерен аустенита без возникновения новых зародышей. Образовавшийся аустенит неоднороден по содержанию углерода. В участках, прилегающих к частицам цементита, концентрация углерода в аустените выше (точка б на рис. 94, а), чем в участках, прилегающих к ферриту (точка /; на рис. 94, а). Под влиянием этого градиента концентрации происходит диффузия атомов углерода в аустените в направлении от границы с цементитом к участкам, граничащим с ферритом. В результате растворения цементита в аустените происходит его стабилизация. Следовательно, рост участков

Коагуляция карбидов при отпуске происходит в результате растворения более мелких и роста более крупных частиц цементита при одновременном обеднении углеродом а-твердого раствора. Структуру стали после высокого отпуска называют сорбитом отпуска.

Было обнаружено, что в нейтральных растворах хлоридов включения серы в прокатанную сталь действуют как инициаторы питтингообразования [36, 37]. С другой стороны, отмечено, что примесь серы в стали, содержащей более 0,01 % Си, не оказывает существенного влияния на скорость коррозии в кислотах [33, 38]. Измерения скорости проникновения водорода сквозь катодно-поляризованную .листовую сталь, содержащую игольчатые включения (FeMn)S, показывают, что H2S, образующийся на поверхности металла в результате растворения включений, стимулирует (промотирует) проникновение водорода в сталь. Скорость проникновения увеличивается с повышением содержания серы в пределах 0,002—0,24 % S, но только на тех участках, где поступление H2S идет в результате растворения включений [39]. Включения игольчатых сульфидов способствуют водородному охрупчи-ванию, которое может приводить к быстрому или постепенно развивающемуся растрескиванию, например, стальных трубопроводов [40].

более ярко выражена в литом металле и сварном шве после завершения затвердевания, однако в значительной степени сохраняется и в деформированном металле даже после неоднократной термической обработки. Гомогенизация происходит в результате растворения избыточных фаз и выравнивающей диффузии элементов по объему.

зонах, непосредственно примыкающих к трещинам от твердости металла вдали от очага разрушения (рис. 1.1). Так, значение микротвзр-дооти металла очаговых зон для труб, изготовленных ие стали группы прочности Х60, удаленных на расстояние более одного миллиметра от коррозионной трещины, составляло 1870 Н/мм2 и соответствовало значениям твердости для этой стали в состоянии поставки: на боковых поверхностях трещин - 2СЛЭ Н/мм2, в вершине и местах ветвлений трещин - 2300 Н/мм2, что обмшяется локальным охрупчиванием примыкающих к ним вон металла. Подобное распределение твердости по толщине листа не может быть объяснено локальным рс.зтворением сульфидных включений на поверхности стали. В последнем случае наблюдалось бы равномерное изменение твердости стали (от максимального значения в устье трещины до минимального в ее вершине). по полуокружности или полуадапсу с центром в коррозионной язве, которая по предположению некоторых исследователей, образуется в результате растворения сульфидных включений в растворах солей угольной кислоты при катодной поляризации. Тогда источником водорода явилась Оы реакция взаимодействия стали с сероводородом, об-радующимся при растворении сульфидных включений.

ливается режим избирательного переноса (ИП). В узлах трения компрессора домашнего холодильника медная пленка в паре сталь-сталь возникает в результате растворения медных трубок охладителя компрессора. Ионы меди, поступая в маслофреоновую смесь, движутся в зону контакта, где формируется защитная медная пленка. Благодаря явлению ИП компрессоры домашнего холодильника работают без ремонта десятки лет.

Корректирование щелочных цианистых электролитов, благодаря работе с растворимыми анодами не составляет трудностей. Правда, в процессе работы в силу неравенства выходов по току (100% анодный выход по току, 70—90 %— катодный) происходит накопление золота, но если часть растворимых анодов заменить нерастворимыми (угольными или Из коррозионно-стойкой стали), подобрав соотношение площадей так, чтобы количество растворенного золота равнялось осажденному, то состав электролита будет весьма стабилен. Цианистый кал и А добавляется в панну ежедневно, по результатам анализа. В электролите золочения, также как и в электролитах серебрения, происходит разложение цианистого калия с образованием карбонатов. Накопление карбонатов в электролитах золочения, как отмечают многие авторы, отрицательно влияет на структуру и внешний вид покрытий. Для удаления избытка карбонатов в качестве осаждающих агентов предлагается цианид бария и кислый фосфат кальция, причем осаждение надо проводить из горячего раствора, с медленным охлаждением и фильтрацией. Сильное влияние на качество покрытия оказывают примеси металлов, которые в процессе работы накапливаются в электролите так, что иногда превышают концентрацию золота. Эти примеси накапливаются в результате растворения основы, причем наличие таких металлов, как свинец, мышьяк или сурьма в количестве больше, чем 1 г/л. вызывает образование темных губчатых осадков. Накопление меди ведет к соосаждению ее с золотом и получению покрытия розового цвета; при покрытии серебра или посеребренных деталей в электролите накапливаются ионы серебра, которые также легко соосаждают-ся с золотом: при содержании его в покрытии до 5 % оно становится полублсстящим и твердым, при большем содержании серебра в покрытии, оно приобретает зеленоватый оттенок. Серебро легко удаляется из ванны проработкой током при/. = 0,024-0,04 А/дм2 с энергичным перемешиванием.

Рутений переводят в растворимое состояние сплавлением его с азотнокислым и едким кали в соотношении 1:8: 2,6. Щелочь предварительно расплавляют в серебряном тигле, после чего в него вводят небольшими порциями смесь рутения с селитрой. Получается .расплав зеленого цвета, который выливают на стальную или кафельную плиту для охлаждения массы, при этом она приобретает оранжевую окраску. В результате растворения этого расплава получается смесь рутенатов. Для получения требуемого соединения рутения используют два способа: 1) окисление рутения с последующей отгонкой окислов в соляную кислоту; 2) образование гидроокиси или нитрозогидро-окиси рутения.