Результате различных

Таким образом, в результате разделения сухарей без увеличения их массы, передаваемый крутящий момент возрастает в 2,5 раза по сравнению с исходной конструкцией.

В качестве примера выполним эксерге-тический анализ установки для разделения атмосферного воздуха на кислород и азот, массовые доли которых будем считать равными: gOa = 23,2%, gNa = 76,8%. Обычным энергетическим анализом установить степень совершенства таких установок невозможно, поскольку суммарная энтальпия продуктов разделения и энтальпия исходного воздуха при одинаковых температурах равны, т. е. энергетический эффект в результате разделения равен нулю.

частицы (напр., железной, кобальтовой и нек-рых др. руд) отделяются от немагнитных (напр., пустой породы) или менее магнитных в результате разделения потоков разных частиц под действием электромагнита; отстойные — для разделения 2 несмешивающихся жидкостей путём отстаивания в резервуаре с 2 отводными трубами: верхней — для лёгкой жидкости и нижней — для тяжёлой. Имеются С. и др. типов, работающие на основе различных физ. принципов (напр., электростатические, коронные).

ФОТОГАЛЬВАНЙЧЕСКИЙ ЭЛЕМЕНТ — фотоэлектрический прибор, в к-ром под действием света возникает эдс в р — п-переходе ПП материала в результате разделения электрич. полем перехода электронно-дырочных пар. Ф. э. сам является источником эдс и может работать без электрич. источника питания. Для изготовления Ф. э. применяют селен, кремний и др. ПП материалы.

С помощью голографии можно восстанавливать изображение трехмерных объектов. Так, например, на рис. 32, а показана схема такого голографирования. Опорная и освещающая объект волны получаются в результате разделения волнового фронта лазерного излучения 2 на две части. Одна часть фронта отражается от зеркала 3, а другая рассеивается объектом наблюдения О. На фотопластинке Я регистрируется результирующая интерференционная картина, представляющая собой голограмму. Голограмма может быть затем увеличена либо может рассматриваться в полученном виде. По голограмме можно воспроизвести изображение объекта. При этом ее просвечивают лазерным световым лучом. В результате дифракции света без помощи объектива получаем действительное изображение объекта ДИ (рис. 32, б). Это изображение видим в направлении !/—/. В направлении 2—2 восстанавливается волновое поле, рассеянное объектом наблюдения. Это волновое поле соответствует мнимому изображению объекта МИ. Если в таком поле перемещать точку зрения (глаз или объектив), то можно видеть изображение объекта под разными углами подобно тому, как мы видим этот предмет при непосредственном наблюдении.

Таким образом, в результате разделения сухарей без увеличения их массы, передаваемый крутящий момент возрастает в 2,5 раза по сравнению с исходной конструкцией.

В частном случае х& или у3 постоянно. Бинарное поле превращается в прямолинейную шкалу а = tf (23, 24). Пристраиваем к этой шкале сетчатую номограмму таким образом, что линии а пересекают шкалу а. На фиг. 203 линии а = const пе рпенди кул я р н ы шкале, переменная 23 откладывается на оси, перпендикулярной к шкале, линии 23 = const параллельны шкале а, линии z^ = = const — некоторые кривые. Номограмма может содержать несколько бинарных шкал. Если в результате разделения переменных уравнение F, (zlf 22)=x может быть изображено номограммой из выравненных точек, а уравнение .F2(28, z4) = a не может, или же шкала для а получается другой, всегда можно изобразить второе уравнение сетчатой номограммой и получить номограмму с бинарной шкалой.

Известно, что первая ступень перегревателя, в качестве которой устанавливается, как правило, радиационный перегреватель в топке, очень чувствительна к изменениям свойств сжигаемого угля. Путем охлаждения пара за первой ступенью перегревателя устраняются отклонения температуры перегретого пара, вызванные изменением качества топлива, благодаря чему устраняется большая часть влияния изменений качества топлива на конечную температуру пара за третьей ступенью перегревателя. При такой схеме можно легче и точнее поддерживать эту температуру при сильно колеблющихся свойствах сжигаемого угля. В результате разделения перегревателя на три части понижается также теплоаккумулирующая способность последней части перегревателя, расположенной между вторым охладителем и выходом пара из перегревателя.

На рис. 24, в показаны кривые напряжений в опасном сечении среза исследуемой модели, построенные в результате разделения 01—02. Эти кривые, так же как и картина полос (рис. 24, а), показывают, что наибольшие растягивающие на-

Выражение \2.7) является комплексной формулой Н. Е. Жуковского. В результате разделения его действительной и мнимой частей приходим к формулам (2.3) и (2.4).

Процесс разделения смеси для любого метода можно представить схематически следующим образом. До начала процесса имелось некоторое количество исходного материала F (кг) с концентрацией легкого изотопа урана XF; изотопная ценность этого продукта определяется значением функции РАДИОАКТИВНЫЕ ИЗОТОПЫ — неустойчивые изотопы хим. элементов, к-рые самопроизвольно превращаются в другие нуклиды. Различают Р. и. природные (ок. 50) и искусственные (св. 1000), получаемые в лабораторных условиях в результате различных ядерных реакций. Р. и. широко используются в науч. исследованиях, в пром-сти, с. х-ве, медицине.

Такой метод оценки, хотя и находит широкое применение и часто обладает несомненными достоинствами в общем случае не желателен, так как между степенью повреждения и данным выходным параметром изделия имеется своя функциональная или стохастическая зависимость, которая искажает информацию о ходе процесса старения. Кроме того, повреждение может оказать влияние на ряд выходных параметров, по-разному изменяющихся во времени, и, наоборот, данный параметр может изменяться (и это является наиболее типичным случаем) в результате различных повреждений элементов изделия. Более желательно непосредственно численно оценить величину .повреждения и затем связать ее с выходными параметрами. Если оценена степень повреждения детали U, то изменения, происходящие в материале при его старении, определяют скорость процесса повреждения dU

При горячесолевом растрескивании титановых сплавов характерна зависимость стойкости сплавов' повышенной прочности от макро- и микроструктуры, а также от степени наклепа и текстурованности материала, получаемой в результате различных пластических и термических обработок [47, 48]. Установлено, что склонность к горячесолевому растрескиванию значительно уменьшается с увеличением скорости охлаждения при отжиге. Вместе с тем наиболее полное снятие при отжиге внутренних напряжений и повышение температуры отжига благоприятствуют стойкости против растрескивания. С увеличением размера микрозерна стойкость сплавов к горячесолевому растрескиванию снижается. Сильно понижает стойкость вакуумный отжиг, по-видимому, из-за активирования поверхности и вакуумного травления. В случае текстурованности сплава стойкость зависит от направления приложения напряжений при нагружениях под слоем солей.

Слоистые композиты, изготовленные из полиэфирной смолы широкого применения, обнаруживают в результате различных воздействий очень сходный характер поврежденности. Было установлено, что можно частично или полностью исключить повреж-денность при использовании более податливой или вязкой смолы, т. е. смолы с большей деформацией разрушения. Полиэфирные смолы, разработанные с целью повышения деформации разрушения, как правило, имеют более низкий начальный модуль, нелинейные кривые напряжение — деформация и оказываются более вязкими лишь в смысле увеличения площади под кривой напряжение — деформация.

жений из-за наличия в материале остаточных напряже-ний, возникающих в результате различных технологических операций [1]. Поэтому в настоящее время большое внимание уделяется разработке новых методов оценки механических напряжений, в частности, основанных на магнитоупругом эффекте. Перспективность этих методов заключается в возможности создания относительно простых неразрушающих средств контроля напряженного состояния реальных изделий.

Уменьшение внутренних растягивающих напряжений. При анализе причин возникновения КР отмечалось, что необходимым условием для развития процесса КР является действие растягивающих напряжений. По, своему происхождению эти напряжения могут быть различными: внешними (активными), проявляющимися в результате приложенной нагрузки или давления и т. п.; термическими (из-за наличия градиента температур в металле) или внутренними (остаточными), которые возникают в результате различных технологических операций при изготовлении деталей (термической обработки, сварки, деформаций и т. д.). Вследствие неизбежной неравномерности распределения напряжений различного рода по поверхности металла, в отдельных местах ее создаются наиболее опасные участки с высокими растягивающими напряжениями. Доказано, что даже в отсутствие активных внешних нагрузок на таких участках может быстро развиваться КР.

но более слабое (приблизительно на 25 %), увеличение предела выносливости и по трещинообразованию. Таким образом, уже в этой работе было показано, что в широком интервале напряжений (от 53 до 246 МПа) поверхностно-упрочненные модели осей работают, имея в подступичных частях усталостные трещины, не приводящие к разрушению оси на базе 14-107 циклов нагружения. Исследования изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению в результате различных по интенсивности режимов ППД были проведены О. О. Куликовым и М. С. Немановым на консольных ступенчатых валах с диаметром рабочей части 20 мм и радиусом галтельного •перехода 1 мм. Эти валы изготовляли из горячекатаной нормализованной стали 45 (0,46% С; 0,32% Si; 0,58% Мп; 0,026% Р; 0,024% S; 0,14% Ni; 0,12% Сг; 0„ = 660 МПа; ат = 360 МПа; 6=18%; ip = 40%; a-i = 250 МПа). Валы испытывали на изгиб с вращением при частоте 2000 циклов в минуту, база испытаний составляла 107 циклов. Упрочнение галтелей осуществляли обкаткой с использованием приспособления с самоустанавливающимся под углом 45° к оси обкатываемого

3) при наличии абразивных частиц; 4) в результате пропахивания твердыми неровностями более мягкого контртела; 5) в результате различных причин (эрозия, усталость и т. д.) [33].

Присутствие сферических металлических частиц в системах качения и скольжения первоначально относилось только за счет плавления и затвердевания совершенно посторонних материалов, таких, как осколки от сварочных стержней или стружки при высоко-скоростнойобработкеповерхности. Однако в работах [127, 155—159] показано, что сферические частицы могут образовываться в результате различных трибологических процессов:

на строительство ВЭУ единичной мощностью 1500 кВт определяются в размере 1000— 250 долл/кВт при изготовлении 10—1000 установок, тогда как для обеспечения конкурентоспособности они должны составлять 250—500 долл/кВт, а себестоимость выработанной электроэнергии — от 1,5 до 3 цент/(кВт-ч). В результате различных исследований был сделан вывод о том, что опытно-конструкторские работы, направленные на. снижение капитальных затрат, и гораздо более резкий, чем можно было ожидать, рост стоимости энергии создадут условия, при которых ВЭУ окажутся конкурентоспособными при более высоких показателях удельных капитальных вложений и себестоимости вырабатываемой ими энергии.

деформированного металла имеет тенденцию к Переходу в более стабильное состояние с меньшей свободной энергией, к восстановлению равновесных условий. Это восстановление возможно в результате различных термически активированных элементарных процессов, проходящих либо в процессе деформации, либо после нее.